Схема cw кв трансивера: CW-трансивер прямого преобразования

Содержание

CW-трансивер прямого преобразования

Описываемый трансивер прямого преобразования предназначен для работы телеграфом в диапазоне 28—28,2 МГц, а также для прослушивания сигналов радиолюбительских спутников в полосе частот 29,3—29,7 МГц.

Чувствительность приемного тракта при отношении сигнал / шум 10 дБ — не хуже 0,8 мкВ. Динамический диапазон, измеренный двухсигнальным методом, — около 80 дБ.

Полоса пропускания приемника по уровню 3 дБ составляет 2 ± 0,6 кГц. Выходная мощность передатчика на нагрузке 75 Ом — 7 Вт. Уход частоты гетеродина через 20 мин после включения не превышает 200 Гц за час.

Принципиальная схема

Принципиальная схема трансивера показана на рис. 1. На транзисторе VI выполнен усилитель ВЧ. Смеситель собран на встречно-параллельно включенных диодах V2—V5. Двухзвенный фильтр НЧ на элементах С6—С8, L5, L6, а также фильтр L7C13 формируют полосу пропускания приемника.

Рис. 1. CW-трансивер прямого преобразования.

Для упрощения конструкции приемника тракт сделан двухполосным, поскольку диапазон 10 м редко бывает «перенаселенным». Усилитель ЗЧ собран на транзисторах V6—VII. Если необходимо прослушивать и SSB-сигналы, то следует предусмотреть отключение фильтра L7C13.

Задающий генератор-гетеродин, работающий на половинной частоте сигнала, выполнен по схеме с истоковой связью на полевых транзисторах V15, V16 и логическом элементе D1, что позволило увеличить нагрузочную способность гетеродина и уменьшило влияние нагрузки на его частоту.

Напряжение, поступающее с гетеродина на смеситель, дифференцируется цепочкой, образованной резистором R4 и первичной обмоткой трансформатора Т1. Это обеспечивает нормальную работу смесителя.

При переходе на передачу через контакты переключателя S2 питание подается на каскады формирования и усиления выходного сигнала, собранные на транзисторах V18—V20.

На транзисторе V18 выполнен удвоитель частоты. В эмиттерную цепь этого транзистора включают манипулятор. Форма фронта и спада телеграфных посылок определяется цепочкой R23C31.

Промежуточный каскад усиления на транзисторе V19 работает в режиме класса В, а оконечный на транзисторе V20 — в режиме класса С, выходной П-контур L13C38C39 согласует выходное сопротивление передатчика с антенной.

Детали и питание

Таблица 1. Данные катушек трансивера:

Катушка Индуктивность,
мкГн
Число
витков
Провод,
диаметр,
мм
Каркас,
магнитопровод
Намотка
L1, L3 2 ПЭ8 0,64 Керамический,
9 мм, СЦР-1
Рядовая, поверх L2, L4
соответственно
L2, L4 1,1 9 ПЭВ 0,64
Рядовая, длина
намотки 15 мм
L5-L7 6-10″ 300 ПЭВ 0,15 М5000НМ, К16х10х4 Внавал
L8 2,4 14 ПЭВ 0,64 Керамический,
9 мм
Длина намотки 25 мм,
мотать с натяжением
L9 100 25 ПЭВ 0,1 Резистор МЛТ-0,5,
R > 100 кОм
Рядовая, виток к витку
L10, L11 1,1 9 ПЭВ 0,64 Керамический,
9 мм, СЦР-1
Длина намотки 15 мм
L12 150 50 ПЭВ 0,31 Керамический,
9 мм
Рядовая, виток к витку
L13 4 ПЭВ 2,4 Без каркаса Диаметр намотки 30 мм,
длина 35 мм

Для питания трансивера используется базовый стационарный блок питания, схема которого в данной статье не рассматривается, С него на трансивер подаются стабилизированное напряжение +12 В (рабочий ток 100—200 мА) и нестабилизированное +40 В (рабочий ток 0,5 А).

В трансивере применены резисторы МЛТ, СПЗ-4аМ (R4), СП-1 (R15), конденсаторы КМ, КД-1, КСО-1, К50-3, К50-6, переменные и подстроечные конденсаторы — с воздушным диэлектриком.

Данные катушек трансивера указаны в табл. 1. Трансформатор Т1 можно выполнить на кольцевом (с наружным диаметром не более 20 мм) магнитопроводе из феррита с магнитной проницаемостью 300—600. Он должен содержать 3×12 витков провода ПЭЛШО диаметром 0,33 или 0,47 мм. Намотку ведут сразу тремя проводами.

Транзисторы КТ3102Е можно заменить на любые кремниевые структуры п-р-п, но V6 и V7 должны бьггь малошумящими; КП350А — на КП350Б, КП350В или КП306А—КП306В, КП303Г — на КП303 или КП302 с любым буквенным индексом.

Транзистор КТ325В — на КТ325А, КТ325Б или любой из серии КТ315. Транзисторы V19, V20 — любые из серии КП902 и КП901 соответственно. Диоды КД514А можно заменить на АД516 или (с некоторым ухудшением параметров приемного тракта трансивера) на КД503Б, КД522.

Налаживание

Налаживание трансивера заключается в настройке всех колебательных контуров и выведении рабочих точек всех транзисторов, кроме V18—V20, в режим линейного усиления.

Литература:  А.П. Семьян.  500 схем для радиолюбителей (Радиостанции и трансиверы), 2006.

Схема кв трансивера прямого преобразования. CW-трансивер прямого преобразования

Трансивер прямого преобразования на 10.116/10.113 mhz «Приятель-8».

Краткое предисловие.

Я в очень быстром темпе принялся собирать трансивер прямого преобразования «Приятель- 8», дело в том, что возможности заниматься сборкой какой-то конструкции, скорее всего, у меня не будет до глубокой осени. А, по моим критериям, что бы не превратиться в любителя «поговорить», кочующего по многочисленным форумам, нужно собирать за год не менее 2-х завершённых конструкции. Простых, очень простых, но в виде законченной конструкции и полностью работоспособных, желательно по сравнительно оригинальной схеме. В своё время, в QRP клубе организовывался конкурс самоделок на очном слёте, полезное мероприятие!

Между прочим, уже заканчивается 5-й месяц этого года. Времени свободного мало, пришлось работать насколько возможно быстро.

Проверка «Приятеля-8» в реальном эфире.
30.05.2010.

Конструкция завершена пару дней назад, но в эфире, в лесах- полях не проверена, сплошные дожди! Понятное дело, «сижу как на иголках», но сделать ничего нельзя. Дождь и +9 утром и почти до обеда и 30 мая 2010 года. Однако, в районе обеда, наметилось просветление! Собираться мне недолго: аккумулятор, «Приятель- 8», телефоны, ключ и антенну сунул в сумку и вперёд!

Мокро, но дождя нет, во всяком случае, пока нет. И я ускоренно выдвигаюсь. Нет,не на высоту 109.0, для которой и предназначена антенна, пока туда доберусь, опять начнётся дождь. Выдвигаюсь на высотку, где я работаю QRP/p, когда нет времени выдвинуться на большее расстояние.

Акация зацвела.

Рябина тоже не отстаёт, зацвела.

Основательный ветер на высотке.

Антенну нужно временно подвесить в рабочее положение.

Я сторонник нормальных, полноразмерных антенн, запитываемых по коаксиальному кабелю. В данном случае, это диполь для 10 мгц.

Правое плечо цепляю за дерево, благо шнур там уже перекинут и осталось лишь зацепить шнур за изолятор. Центральный шест, к которому привязываю центральный изолятор диполя, неглубоко вкапываю в землю.

Стало веселее, правое плечо диполя в рабочем положении.

Аналогично, выкапываю ямку для левого шеста.

Чуть левее, в плоскости антенны в землю забиваю колышек, за который будет зафиксирована оттяжка антенны.

Обматываю оттяжку за шест, поднимаю его, прикапываю землёй и завязываю шнур за колышек.

Довольно быстро это всё происходит.

Вот на фото левое плечо диполя.

Диполь в рабочем положении.

>Проход сегодня очень не радует. Станции на диапазонах не гремят, за >исключением бигганов. RD9CX.
Уж если Сергей говорит, что проход неважный, то это так и есть.

Но, будем надеяться. Довольно долго я передавал CQ de UA1CEG/p на 10113, тишина, никого.

Переключаюсь на 10116 и есть QSO! Да ещё какое!

С QRP станцией! На такую удачу я не рассчитывал. Трансивер работает отлично, я явно завысил рапорт 9A0QRP. На радостях, вполне понятно, полагаю.

Возвращаюсь в реальную действительность… Ветер гонит подозрительно тёмную тучу! Нужно резко уходить. Диполь, не без сожаления, демонтирую. Посмотрел на подготовленный очаг для костра:


Нет, планируемое неторопливое чаепитие, откладывается, туча близится и угрожающе растёт в размерах.

Набираю темп 120 шагов в минуту и возвращаюсь домой. Впрочем, туча проскочила Гарболово без остановки, так… немного капель выпало, но это в наших краях за дождь не считается. Но, тут не угадаешь, вымокнуть не хочется, а проверка трансивера прошла отлично!

Трансивер прекрасно принимает на длинную LW, метров 80, без появления радиовещательных станций, это тоже очень здорово!

Приёмник.
Приёмник прямого преобразования, собранный по простой схеме, работает, как приёмник прямого преобразования, собранный по простой схеме. Не нужно предъявлять к аппарату этого класса необоснованных претензий. При этом, правильно налаженный простой ППП, обладает весьма высокими характеристиками. ТТХ данного аппарата, если учитывать столь минимальные затраты труда и комплектующих, являются великолепными!

Всякие усложнения, с целью резко улучшить характеристики, прежде всего резко увеличивают затраты труда, времени и комплектующих, сводя на нет главное достоинство- предельную простоту аппарата. Супергетеродин аналогичного класса, с усовершенствованным ППП, потребует существенно меньших усилий, при более высоких характеристиках.

Если на простом ППП помехи от радиовещательных станций на 7 мгц будут слышны в удвоенной полосе, то, если применить фазовую демодуляцию, эти же помехи будут приниматься, только в одной полосе. Но, помехи будут иметь место и фазовая демодуляция не поможет. Разумеется, если применить массу усилий, можно, как минимум, снизить просачивание помех.

Это для энтузиастов и оригиналов… Лично я предпочту, с гораздо меньшими усилиями и с лучшим результатом, собрать супергетеродин.
Начинается работа:

Гнезда: «Телефон», «Ключ», разъёмы: «+12 вольт»- 2 шт, «Ант TX», «Ант RX». Зажим: «Корпус». И всё.


Устанавливаем необходимые клеммы, разъёмы и т.п. Если это коротковолновик сделает, то всё, у него будет аппарат! Пустые разговоры заканчиваются с выполнением задач этого этапа. Только за клавиатурой вопросы возникают один за другим, как только начинается конкретная работа, всё, никаких вопросов (болтовни!).

Главнейший блок ППП УНЧ.

Это лучший вариант УНЧ, проверенный в реальных конструкциях, при реальной работе в эфире. Налаживается УНЧ просто- нужно подобрать величины R3 и R4, что бы на коллекторе третьего транзистора напряжение было равно половине напряжения питания, 6 вольт в данном случае.

Полагаю ясно, что эту же схему можно собрать на знаменитых: П27, П28, МП39Б, МП40, П15 и т.д. поменять полярность питания и электролитических конденсаторов и всё, остальное аналогично.


На фото собранный УНЧ.

Рискуя быть опять обвинённым, что «полной схемы не опубликовывает!», считаю, что данной блок- схемы более чем достаточно, учитывая подробные фото и подробную схему УНЧ и гетеродина.
С трудом себе представляю коротковолновика, который не в состоянии собрать ППП по данному описанию и многочисленным фотографиям, но… мало ли что бывает, вероятно, моё сообщение просто не для него. Я всё-таки рассчитываю, что радиолюбитель сумеет подключить микросхему к входному контуру, подать на микросхему питание и подключить трансформатор…

Кто будет собирать, тот соберёт.

Народная мудрость: «Дорогу осилит идущий!».

УНЧ вмонтирован в корпус и добавлен подстроечный конденсатор для подстройки входного контура.

Собираем смеситель 235ПС1 (NE602, NE612 и т.п). Подключаем к смесителю согласующий трансформатор от радиоприёмника, или любой подходящий аналогичный.

Фото рабочего момента- настройка гетеродина. На этом этапе нужно посмотреть насколько активен, имеющийся у вас кварц и, возможно, придётся предусмотреть эммитерный повторитель, для снижения нагрузки на гетеродин. Тут всё решается реально, практически.

Входной контур. Для микросхем с симметричным сигнальным входом, например NE602,NE612, просто наматывается катушка связи 3 витка (количество уточняется практически) и подключается к соответствующим входам. Я не признаю подключение несимметричного выхода к симметричному входу смесителя.

Тут требуются некоторые пояснения.

Чувствительность приёмника данный вариант схемы может обеспечить абсолютно избыточное, его просто не реализовать. А уменьшение связи с контуром, резко повышает динамику, добротность контура будет очень высокой, что положительно скажется и на избирательности. Пока, присутствия мешающих радиовещательных станций, а это бич ППП , вообще не удалось обнаружить. И это при подключении к полноразмерной дельте. Разумеется, окончательные регулировки будут осуществлены после реальной проверки в реальном эфире лесов- полей.

Обращаю внимание, что контур применён высококачественный, на каркасе из ребристой ВЧ керамики, а подстроечный конденсатор именно с воздушным диэлектриком. Т.е добротность контура высокая, это принципиально важно для качественной работы аппарата. Никаких картонных китайских каркасов для катушек, низкопробного качества конденсаторов и прочих «современных комплектующих». Аппарат собирается для работы в эфире .

Смеситель на встречно- параллельно соединённых диодах шунтирует контур и полностью проигрывает данному варианту, без вариантов. Проверено практически. Разумеется, если делать завершённую конструкцию, для практического применения.

Конечно, никто не запретит, собрать на монтажной плате что-то и, без ложной скромности, занести себя в эксперты по технике прямого преобразования.

На фото первая станция, услышанная в эфире на этом аппарате, при использовании в качестве антенны паяльника. Это RZ6MM, 21.03 MSK 20.05.2010г. Но, это на 4-м этаже, в стационарных условиях. Но, всё равно, вполне прилично.

К этому моменту, я определился, есть сомнения в активности кварца и лучше всё-таки добавить эммитерный повторитель. Это тоже определяется практически.
На 7030, например, эммитерный повторитель не понадобился.

На этом сборка приёмной части трансивера завершена. Некоторые регулировки возможно будут осуществлены в ходе эксплуатации, а может ничего и не понадобится. Вероятно, можно будет увеличить чувствительность, учитывая чрезвычайно низкий уровень помех на природе, на удалении от населённых пунктов. Напоминаю, что в данном варианте запас усиления очень большой и чувствительность лучше 1 мкв получается без малейших затруднений.
Передатчик.
Известно, что транзисторы имеют низкоомное выходное сопротивление, что создаёт определённые трудности при согласовании низкоомного выхода передатчика с относительно высокоомным входом антенны, а у некоторых антенн просто высокоомный вход. Приходится кропотливо согласовывать П-контур на выходе передатчика, что часто требует много усилий, а то

и введения двухзвенного П-контура.

Я решил, что сборка так называемого «бинокля»- согласующего щирокополосного ВЧ трансформатора потребует куда меньше усилий и обеспечит согласование нагрузки в более широких пределах.

Технология, просто до смешного простая, отрезается кусок экранированного провода, например, коаксиального кабеля,снимается оплётка, надевается 6-8 колец и протягиваются 4 витка относительно жёсткого одножильного провода. Многожильный тоже можно, но он гибкий и протягивать его сложнее.

Разумеется, если есть желание, то можно выполнить качественнее, с применением медных трубочек… В нашем случае вполне сойдёт и упрощённый вариант. Эстеты могут пропаять экран, получить жёсткие трубочки, что будет более солидно. У меня просто нет времени для столь длительной работы. И этот вариант, как показала практика, прекрасно работает.

Оплётка (это «первичная» обмотка) включается в цепь коллектора выходного транзистора, со «вторичной» обмотки сигнал подаётся на П-контур.

Работа шла «на марше», вот на клочке бумажки я зарисовывал, что у меня применено в передатчике, что бы не забыть после.

Надеюсь никого не обижу, если обращу внимание, что широкополосный трансформатор «бинокль» размещается на площадке из оргстекла, или иного диэлектрика, не прямо на плате.

Вот на фото передатчик. Выглядит вовсе не устрашающе, не правда ли?

А между тем, без «бинокля» я возился, возился… никак толком не согласовать передатчик с нагрузкой 75 ом! У меня в предоконечном каскаде поставлен КТ920А, что явная роскошь, но КТ610 у меня иссякли.

КТ911, которые имеются, я не люблю, из- за склонности к самовозбуду, КТ603 где-то есть, но не нашёл.

Обратите внимание на цепочку стабилитрон (Д816, в данном случае) последовательно с ВЧ диодом (КД503, в данном случае), на фото видна эта цепочка.

Эта цепочка должна защищать транзистор от пробоя высоким напряжением, например, вы зацепили ногой антенну, или кабель, и отключили антенну от антенного гнезда. Как правило, это приводит к моментальному пробою транзистора.
Цепочка стабилитрон- диод, рассчитанная на напряжение ниже максимально допустимого напряжения данного транзистора, надёжно защищает выходной транзистор.

А от теплового выхода из строя транзистора надёжно защищает большая площадь охлаждающей поверхности- в данном случае транзистор надёжно прикручен к корпусу. Сомнительно, что ёмкости аккумулятора хватит нагреть корпус до предельно допустимой температуры для данного транзистора, а вы будете равнодушно наблюдать этот длительный процесс.


Выходной сигнал имеет форму правильной синусоиды в весьма широком изменении нагрузки (активной, конечно- резисторы 75 ом и выше)- от 37.5 ом – параллельно 2 резистора по 75 ом (ниже не нагружал) до 500 ом. При отключении нагрузки, тоже правильная синусоида. Явно заслуга «бинокля» в нормальной работе передатчика, при изменении нагрузки в весьма широких пределах.

Ёмкости изменения частот не указываю, т.к. они подбираются индивидуально для конкретного экземпляра кварца. Если кварц обеспечивает гораздо более протяжённый участок перестройки, тогда вообще можно поставить переключатель и предусмотреть несколько рабочих частот, в данном случае их 2.

При желании, можно предусмотреть эммитерный повторитель между кварцевым гетеродином и предоконечным усилителем, но это скорее перестраховка. Но, если кварц не очень активный, есть сомнения, лучше эммитерный повторитель предусмотреть. Это вам не доставит уж слишком больших хлопот и расходов.

Рабочий момент- подключил лампочку. В действительности лампочка светится не так ярко, как это воспринял фотоаппарат.
Самоконтроль.

Самоконтроль в трансивере прямого преобразования, задача вовсе не рутинная.

Разумеется, если поставить тумблер(кнопку, педаль) «приём- передача», то и говорить не о чём. Но, хочется же без кнопок, тумблеров, педалей- нажал ключ и ты в эфире.

Подключаешь мультивибратор генерирующий частоту 600-800гц к УНЧ. Нажал ключ- в УНЧ слышен сигнал. Элементарно, не правда ли? Элементарно, если это не аппарат в «железе», а воображаемый, вымышленный. Подключаешь… а качество не ахти, да ещё работает по- разному на разные антенны. Хрипит, просто раздражает.

О трудности организации качественного самоконтроля в ТПП говорил и Олег Викторович RV3GM, а уж он признанный практик в технике прямого преобразования.

В конце концов, я встроил капсюль, подключенный к мультивибратору и решил, что это, если и не самое оптимальное, то всё- таки решение:


Свободное место было. Пусть капсюль поработает. Отверстия в крышке не стал высверливать, громкости достаточно. Может в лесу, когда сильный ветер, будет слабовато слышно, тогда придётся вносить изменения. Но, маловероятно.


На фото «творческий беспорядок», этап завершения сборки трансивера.

Паяющих радиолюбителей это нисколько не удивит.

Так называемая лицевая панель. Я всегда ставлю светодиоды, они сигнализируют включение аппарата и оживляют аппарат. Второй светодиод отражает манипуляцию передатчика:


Самый «парадный» вид трансивера «Приятель-8»:

Данному трансиверу предстоит работать в лесах- полях, при различной погоде, подвергаться ударам и прочим механическим воздействиям, попадать под дождь, про туман и говорить нечего, работать в мороз и т.д. Поэтому я и всегда фотографирую аппараты до начала полевых испытаний. Лучше внешний вид этого аппарата уже не будет никогда, даже корпус будет поцарапан, а крышки помяты.

Про бумажки с надписями и говорить нечего, их придётся неоднократно обновлять.

28.05.2010 трансивер завершён. Потребовалось время, никаких терминов: «конструкция выходного дня» я не признаю.

1. О транзисторах.

В общем- то все подробные пояснения в моих сообщениях имеются… Но, нужно просмотреть несколько сообщений.

Постараюсь, хотя бы вкратце, дать пояснения, а подробно желающие могут посмотреть в предыдущих подробных сообщениях в архиве RU QRP клуба.

Итак, о моих любимых МП101, П28 и т.п. Почему не КТ3102,КТ3107 и т.п., или не импортный ширпотреб?

В УНЧ ППП наиболее целесообразно применять каскады с непосредственными связями, всякие дополнительные переходные конденсаторы вносят дополнительные шумы, фазовые искажения и т.д.
УНЧ в технике прямого преобразования является основным усилительным элементом и должен обладать очень высоким усилением.

Допустим Ку = 50000. Полагаю, что никто не ожидает, подав на вход усилителя 1 вольт напряжения, получить на выходе 50000 вольт?

В справочной литературе указано: «Коэффициент передачи тока в режиме малого сигнала ». С увеличением уровня входного сигнала коэффициент усиления УНЧ будет снижаться, вплоть до запирания УНЧ.
УНЧ на высокочастотных транзисторах будет обладать очень широкой полосой пропускания, при просачивании на вход УНЧ сигнала своего гетеродина усиление будет снижаться, вплоть до его запирания.

У МП101 граничная частота усиления 0.5 мгц(!!), что идеально для приёмника(трансивера) прямого преобразования. Разумеется, можно применить и ВЧ транзисторы, но очень вероятно их самовозбуждение на СВЧ и снижение усиления из-за просачивания сигнала своего гетеродина. Обнаруживается самовозбуждение без труда, осциллографом. А вот устранение, иногда, требует больших усилий, вплоть до необходимости замены транзистора(ов)!

Никакого смысла применять ВЧ транзисторов нет, только чревато возникновением лишних проблем, часто и блокировочные конденсаторы не помогают устранить самовозбуд. Лично я, если у меня имеются специализированные НЧ транзисторы, применять ВЧ транзисторы в УНЧ избегаю.

Теперь о применении «ленточных» конденсаторов, типа МБМ.

Опять- таки, современные, красивые, элегантные керамические конденсаторы часто начинают в УНЧ работать не как конденсаторы, а как кварцы- начинают генерировать сотни килогерц ВЧ. Меня перспектива подбирать не генерирующие конденсаторы нисколько не прельщает!

Вот на фото показана синусоида генерируемая, очень современным, очень элегантным, конденсатором. С «ленточным» конденсатором никаких проблем!

Микросхемы в своём составе имеют ВЧ транзисторы и просачивание сигнала гетеродина на вход будет снижать усиление, вплоть до запирания микросхемы.

Всеми, вероятно кроме меня одного, любимая LM386 шумит как примус, требует серьёзно отнестись к защите от ВЧ наводок, «кушает» существенно больше, а коэффициент усиления имеет существенно ниже, чем проверенный в «боях и походах» УНЧ на отечественных МП101, МП103 и т. НЕ интересна эта современная элементная база .», а из-за того, что это лучший вариант, реально проверенный в собранных конструкциях, которые реально проверенны в эфире, причём в лесах-полях, при различных погодных условиях, вплоть до зверского мороза!
Не хочется мне создавать себе трудности, применив «современные комплектующие», а потом их преодолевать! Это на любителя

2. О микросхемах.



По поводу применения микросхем… Есть у меня некоторое количество импортных микросхем (TNX DL7PGA, Владимир- мой постоянный приятель… и оппонент.) Я предпочитаю отечественные 235ПС1, а не NE602. Хотя, объективно, эти микросхемы примерно одного класса. Отечественные меньше шумят, имеют металлический экран, что исключает посторонние наводки прямо на корпус микросхемы (NE602). И, отечественные микросхемы прошли жёсткий отбор на соответствие параметров ТУ.

Следующая пара: 435УР1 и TL592. Здесь однозначно отечественная микросхема превосходит, по шумам, экономичности, усилению, и здесь очень важна экранировка корпуса микросхемы. Всё это проверено на практике.
Ещё по поводу импортных микросхем: навалом микросхем отвратительного качества, неизвестного производителя и попросту нерабочих. Из приобретённых 3-х микросхем стерео- усилителя у 100% микросхем работал только один канал, никаких заявленных 20 ватт выходной мощности, разумеется, ни одна микросхема не выдавала.
При попытке приобрести микросхемы стабилизаторов, мне тут- же сказали: « Не берите! Хлам, не рабочие!».

Лично я, предпочитаю всё- же, если имеется возможность, применять надёжные комплектующие. Словом, с микросхемами сложнее, если есть гарантия, что микросхемы фирменные, имеют паспортные ТТХ, это одно. А вот, если явная некондиция, непонятного производителя, надписи вкривь и вкось, это совсем другое дело!
О отечественных электролитических конденсаторах.
На всевозможных форумах, только безнадёжно ленивый участник, не «пнул» отечественные комплектующие! Специально демонстрирую отечественные электролитические конденсаторы:

Коробка таких конденсаторов оказалась в моём распоряжении в начале этого, 2010 года. Запакованная, никто эти конденсаторы не ставил под напряжение с момента изготовления. 1975 года выпуска, между прочим! Решил проверить, в каком состоянии эти солидного возраста конденсаторы.

Запараллеливаю десяток этих конденсаторов и подключаю через токоограничивающий резистор и диод в сеть. Прекрасно! Никаких прострелов, потрескиваний, шуршания и прочих негативных явлений. Через некоторое время выключаю, делаю паузу, за которую, как я предполагал, конденсаторы должны полностью разрядиться и замыкаю выводы… Провод, диаметром около 0.5 мм перебило в момент, на отвёртке появилась отметина, а громкость разряда сравнима с пистолетным выстрелом.

Кстати, я к этим конденсаторам проникся полным доверием и в усилителе мощности на ГУ-81М их применил, как дань уважения этим славным комплектующим. Отличные конденсаторы. А параллельно им, в УМ, я запаял резистор, что бы они разряжались после выключения.

Следующие отличные конденсаторы:

Конденсаторы марки «ЭТО». 1970 года выпуска (я в это время учился на 3-м курсе…), валялась эта плата неизвестно где, я и не помню, откуда она у меня… Постоянно, когда требуется, выпаиваю эти конденсаторы из платы и применяю. Работают как новые! Осталось, к сожалению, только 7 штук, остальные в работе.

Выглядят непритязательно, около 40 лет им уже, а пользуются моим полным доверием и уважением. Великолепные конденсаторы!



Ещё одна плата прекрасных конденсаторов. 1989 года, ёмкость соответствует паспортному значению, с запасом, саморазряд удивительно низкий. Никакие аналогичные импортные из «Чипа и Дипа» и близко не соответствуют по параметрам. Но, справедливости ради, импортные меньше размерами. Саморазряд и высыхание импортных конденсаторов, мягко говоря, уступают отечественным… Уже, судя по одной теме в форуме, в «тысячниках» стали высыхать электролитические конденсаторы. Это в новейших-то трансиверах…

А всякие старые добрые Р-250М, М2, Р-309, «Крот-М», Р-326 и т.д. которым перевалило за 40 лет, работают безотказно. Что уж говорить о моём Р-326М, которому только около 20 лет!

Заключительная часть.
Традиционно, всем нам наилучшие пожелания! И до встречи в эфире, в том числе и QRP/p!

73! С уважением, UA1CEG, Александров Юрий, деревня Гарболово, Всеволожского района, Ленинградской области. LO-23,KP50FI.
Сайт: UA1CEG.narod.ru

Идея лампового трансивера была позаимствована из зарубежного журнала. В журнале английского QRP клуба SPRAT № 67 была опубликована схема лампового приемника прямого преобразования. Собрав и убедившись в отличной работоспособности, я переделал этот приемник в трансивер. Он настолько несложен в настройке, что собрать его может даже начинающий радиолюбитель из «барахла», которое обычно всегда есть под рукой.

Работа лампового трансивера прямого преобразования

Усилитель высокой частоты собран на лампе Л1. С него через контур L4 L5 C9 сигнал подается на смеситель, выполненный на лампе Л4. С этого смесителя сигнал низкой частоты через фильтр C18 R11 C19 поступает на УНЧ, выполненный на Л7. Усиление ВЧ и НЧ можно регулировать с помощью потенциометров R5 и R16.

Гетеродин трансивера

Гетеродинсобран по схеме индуктивной трехточки на лампе Л2. Контур L3 C3 C2 настроен на частоту вдвое ниже рабочей, вторая гармоника выделяется на контуре L6 C7.

Драйвер трансивера


Драйвер на лампе Л5 усиливает сигнал гетеродина до величины, необходимой для раскачки выходного каскада на лампе Л6 до 10 ватт.

Трансивер работает полу дуплексом, т.е. для перехода в режим передачи достаточно только нажать на ключ. При этом катоды ламп Л5 и Л6 заземляются по постоянному току через геркон Г1, который также заземлит антенну приемника.

Настройка трансивера

Правильно собранный из исправных деталей трансивер наладки не требует. Необходимо лишь установить частоты контуров с помощью ГИРа или каким-либо другим способом. При возбуждении УВЧ подбирают резистор R4. При недостаточном усилении УНЧ параллельно R19 подключают электролитический конденсатор емкостью 5 — 10 мкф. Если вы будете работать на нескольких диапазонах, то конденсатор С* подбирают так,чтобы не было заметной разницы в чувствительности при переходе с одного диапазона на другой.

В этом трансивере не используется специальной цепи смещения частоты при RX/TX. Такое смещение происходит автоматически из-за разности емкостей включенной и отключенной лампы Л5. В моем варианте смещение RX/TX было 200 — 300 Гц на 160 и 80 метров и почти 1000 Гц и более на 28 МГц.

Детали трансивера

В качестве лампы Л1 можно использовать 6Ж2П, 6Ж38П, 6Ж9П, 6Ж8. Лучшая лампа для гетеродина — 6Ж2П. Но с худшими результатами работают и 6Ж1П, 6Ж38, 6Ж9П, 6Ж7, 6Ж8. Вместо Л3 можно использовать любой другой ламповый или полупроводниковый стабилитрон на напряжение 100 — 150 В. Лучшая лампа для смесителя Л4 — 6Н2П, но можно применить и 6Н1П, 6Н14П, 6Н15П. В качестве лампы Л6 можно использовать 6П9. Можно использовать и мощные тетроды без антидинатронной сетки, переключая антенну в режиме RX/TX с помощью реле. В усилителе низкой частоты (Л7) будет хорошо работать 6Н1П.

1 — Катушки выполнены на резисторах МЛТ-2 сопротивлением выше 100 кОм, намотка по всей длине;
2 — Катушки выполнены на резисторах ВС-2 сопротивлением выше 100 кОм;
* — Вверху — количество витков, внизу — длина намотки в мм;
L1 намотана поверх L2, L4 — поверх L5;
L1 и L4 составляют около 30 % витков от соответственно L2 и L5;
Используемый геркон был длиной 30 мм и диаметром 3,5 мм. На нем было намотано 300 витков провода ПЭЛ-0,1.

Если ваша антенна не постоянна, то постоянные конденсаторы С31 и С32 необходимо заменить переменными. Габариты трансивера в этом случае возрастут. Все блокировочные конденсаторы были типа СГМ. Контурные и переходные конденсаторы типа КТ. Конденсаторы С28, С29, С30 типа МБМ.

Конструкция трансивера

Трансивер был собран на шасси, изготовленном из двухстороннего стеклотекстолита размерами 200 х 240 х 40 мм. Пространственное положение деталей совпадало с их положением на схеме. Съемные катушки индуктивности, выполненные на цоколях от радиоламп октальной серии, позволяли довольно таки оперативно менять диапазон. Монтаж радиоэлементов был выполнен навесным способом.

При замене С31, С32 переменными конденсаторами, установке измерительного прибора в цепь анода лампы Л6, размеры трансивера увеличатся, но работать станет удобнее.

Предупреждения при работе с трансивером


При смене диапазонных катушек не забудьте отключить анодное напряжение от трансивера!

Ю.В. Демин, UR5MMJ

Приведеный ниже трансивер прямого преобразования выполнен по схеме с прямым преобразованием частоты и предназначен для проведения SSB и CW радиосвязи в диапазоне 1,8 МГц. Отличительной особенностью схемы является применение активных фильтров в УНЧ приемника и микрофонного усилителя, позволяющих улучшить избирательность и уменьшить ширину спектра излучаемого сигнала трансивера. Параметры трансивера Чувствительность приемного тракта не менее 2 мкВ

Полоса пропускания приемного тракта по уровню – 3 дб 2,5 кГц

Подавление нерабочей боковой полосы при приеме и передаче не менее 35 дБ

Подавление несущей не менее 40 дБ

Выходная мощность 10 Вт

Напряжения питания 12 В (стаб.)

Для устранения наводок 50 Гц источник питания собран в отдельном корпусе. В качестве ГПД (VT9) использована схема индуктивной трехточки (рис.1). Рабочая частота ГПД перестраивается конденсатором С5.2 от 7320 до 7720 кГц. С выхода истокового повторителя (VT10) гетеродинное напряжение поступает на формирователь уровней ТТЛ (VT11, DD1), после чего подается на цифровой фазовращатепь – делитель частоты на 4 (DD2). Мультиплексор DD3 коммутирует каналы фазовращателя 0 и 90° между собой при переходе с приема на передачу. Гетеродинные сигналы с выходов мультиплексора поступают на движки балансировочных потенциометров (R9, R10) смесителя.

УРЧ трансивера собран на полевом транзисторе VT1. Регулировка усиления РЧ осуществляется переменным резистором R1, изменяющим напряжение смещения на втором затворе транзистора. Входной контур УРЧ подстраивают конденсатором С5. i в пределах диапазона 160 м. Выходной контур низкодобротный, широкополосный. С него сигнал через катушку связи L3 подается на трансформатор смесителя. Диод VD3 предотвращает шунтирование контура L2, C12 транзистором VT1 при переходе в режим передачи.

В однополосном смесителе в качестве НЧ фазовращателя применена хорошо известная схема на Т-мостовых RLC-звеньях. С выхода однополосного смесителя сигнала через двухзвенный ФНЧ поступает но УНЧ.

В УНЧ после предварительного каскада усиления применен активный фильтр четвертого порядка (DA1), дополнительно повышающий избирательность приемного тракта. В режиме приема CW параллельно регулятору громкости подключается LC-контур. Выходная микросхема УНЧ DA2 работает в облегченном режиме на 100-омную нагрузку.

Микрофонный усилитель передающего тракта также содержит активный фильтр. Выход активного фильтра нагружен на истоковый повторитель (VT8). Функция диода VD11 аналогично функции VD3. Для режима CW в передающем тракте использован отдельный тональный генератор (VT5). При передаче звуковой сигнал с выхода микрофонного усилителя поступает через ФНЧ на однополосный формирователь. С выхода формирователя SSB сигнал подается на усилитель мощности трансивера. Усилитель мощности трансивера трехкаскадный. Оконечный каскад собран но транзисторе VT15 по схеме с заземленным коллектором. С него сигнал поступает на П-контур, а затем через конденсаторы С89,С90 и контакты К1.1 антенного реле -в антенну. Каскад на VT16 обеспечивает режим “самопрослушивания* при работе телеграфом.

Конструкция трансивера. Трансивер размещен на 6 платах (рис.2):

плата 1 – ГПД цифровой фазовращатель, коммутатор каналов 0 и 90″, источник питания ТТЛ микросхем; плата 2 – УРЧ;

плата 3 – однополосный смеситель и пассивный ФНЧ; плата 4 – УНЧ;

плата 5 – микрофонный усилитель и генератор 1 кГц; плата 6 – предварительные каскады усилителя мощности трансивера.

Платы 2 и 6 расположены в подвале шасси трансивера. Усилитель мощности помещен в отдельный экранированный кожух с перегородкой между предварительными и оконечным каскадами. Все соединения между платами, кроме проводов питания, выполнены экранированным проводом, а ВЧ цепи -коаксиальными кобелями.

Наиболее ответственными узлами трансивера являются ГПД и однополосный смеситель. Особое внимание следует уделить исполнению контура ГПД, поскольку от него зависит стабильность частоты трансивера. Уход частоты ГПД не должен превышать 100 Гц в час после 10-минутного прогрева трансивера. Катушка ГПД намотана на керамической трубочке диаметром 6 мм и длиной 15 мм. В качестве каркаса

катушки применен корпус конденсатора КБГ. Для этого у конденсатора следует отпаять щечки и удалить содержимое. Затем надфилем или наждаком разрезать кольца креплений. Они будут контактными точками для обмотки ИЗ. Для более плотной намотки катушки необходимо отвод подпаять предварительно. После этого с натяжением, виток к витку, намотать катушку, а ее концы запаять на контактные точки. Сверху катушки эпоксидным клеем надо наклеить текстолитовую или другую, например, от ПЧ контуров карманных приемников втулку с резьбой, в которую ввинтить стандартный ферритовый сердечник 600НН. Контур ГПД поместить в экран.

Конденсаторы С76-С78 запаивают непосредственно с обратной стороны платы 1 между плюсовым и общим выводами каждой из цифровых микросхем DD1-DD3. Конденсатор С72 расположен вблизи коллектора транзистора VT12. Такие меры позволяют полностью избежать излучения ВЧ по цепям питания микросхем. Наводки могут прослушиваться на слух при приеме в виде шумов или гула с определенной дискретизацией при перестройке ГПД.

Катушки L6, L9, L10 смесителя наматывают сложенным вдвое проводом, после чего соединяют начало одной с концом другой обмотки. Этот отвод является средней точкой катушек. Намоточные данные катушек трансивера приведены в табл.1. Типоразмер колец всех катушек, кроме катушек НЧ фазовращателя 19, L10 и катушек ФНЧ U1, L12, можно изменять в любую сторону. Варианты возможной замены используемых в трансивере деталей приведены в табл.2. В качестве антенного коммутатора применено реле РЭС-47, однако подойдет любое реле с малой емкостью контактов.

Трансиверы прямого преобразования (ТПП) отличаются простотой конструкции при достаточно хороших параметрах и издавна привлекали внимание радиолюбителей. В немалой степени этому способствовали статьи и книги известного конструктора и популяризатора техники прямого преобразования В.Т. Полякова RA3AAE , особенно , ставшая настольной книгой и учебником для целых поколений радиолюбителей.

Ранее журнал Радио уже публиковал несколько удачных конструкций однодиапазонных ТПП с фазовым подавлением зеркальной боковой полосы , построенных по традиционной, ставшей уже классической, схемотехнике на основе LC низкочастотных фазовращателей (НЧФВ). Основными недостатками подобных решений можно отнести однодиапазонность, невысокое, по сегодняшним меркам, подавление зеркальной боковой полосы, трудоемкость намотки многовитковых катушек и настройки НЧФВ, подверженность магнитным наводкам, что представляло определенные трудности при повторении конструкции радиолюбителями, особенно начинающими. Особо хочется отметить ТПП на 160м , в котором ценой определенных компромиссов автору удалось убрать трудоемкие элементы и создать легко повторяемую конструкцию, что в немалой степени способствовало приобщению к радиолюбительской связи на КВ сотен начинающих радиолюбителей.

Благодаря появлению в широкой продаже новых быстродействующих цифровых микросхем и качественных малошумящих ОУ появилась возможность реализовать новый подход в построении однополосных ТПП, используя в качестве смесителя цифровые коммутаторы и применив в остальной схеме хорошо отработанную схемотехнику функциональных узлов на ОУ.

Предлагаемый Вашему вниманию вариант основной платы ТПП является логическим продолжением и реализацией этого подхода в построении однополосных ТПП, подробного описанного в . Автор ставил перед собой задачу сделать конструкцию на современной элементной базе, легко повторяемую в домашних условиях и не требующую каких либо сложных регулировочных и настроечных работ или парка измерительных приборов – достаточно обычного цифрового мультиметра, желательно с функцией измерения емкости. Для успешного повторения требуются только аккуратность и терпение. При применении исправных деталей требуемого номинала и отсутствии ошибок в монтаже основная плата ТПП запускается сразу, обеспечивая очень высокие параметры,как минимум не хуже заявленных.

Основные параметры приемного тракта
  • Диапазоны рабочих частот, МГц — 1.8, 3.5, 7 и 14
  • Полоса пропускания приемного тракта (по уровню — 6дБ), Гц — 400-2500
  • Чувствительность приемного тракта со входа смесителя (полоса пропускания 2.1кГц, отношение С/Ш — 10дБ), мкВ, не хуже — 0,3*
  • Максимальный общий коэффициент усиления – 250тысяч
  • Напряжение собственных шумов на выходе УНЧ при максимальном Кус и подключенным на входе ТПП сопротивлением 50ом, не более, мВ — 25
  • Допустимый диапазон входных сигналов в полосе пропускания, дБ, не менее — 100
  • Динамический диапазон по перекрестной модуляции (ДД2) при 30% АМ и расстройке 50кГц, не менее, дБ
    • На диапазоне 160м – 116*
    • На диапазоне 80м – 110*
    • На диапазоне 40м – 106*
    • На диапазоне 20м – 106*
  • Избирательность по соседнему каналу(при расстройке от частоты несущей на -5,5 кГц + 3,0кГц), не менее, дБ – 80
  • Подавление зеркальной боковой полосы, не менее, дБ
    • На диапазоне 160м – 54*
    • На диапазоне 80м – 52*
    • На диапазоне 40м – 46*
    • На диапазоне 20м – 48*
  • Коэффициент прямоугольности сквозной АЧХ
    • (по уровням -6, -40дБ) — 1,4
    • (по уровням -6, -60дБ) — 3,2
    • (по уровням -6, -80дБ) — 4
  • Диапазон регулировки АРУ при изменении выходного напряжения на 12 дБ не менее, дБ — 72 (4000 раз)
  • Диапазон РРУ, не менее, дБ — 84 (16 000 раз)
  • Выходная мощность тракта НЧ на нагрузке 8 Ом, на менее, Вт 0,5
  • Ток, потребляемый от внешнего стабилизированного источника питания 13.8В, не более, А — 0,3

Основные параметры передающего тракта
  • Напряжение на выходе (на нагрузке 50 Ом) в режиме CW, не менее, Вэфф — 0,7
  • Подавление несущей частоты сигнала, дБ — не хуже 50*

* указанная цифра ограничена возможностями аппаратуры, примененной для измерений и, реально, может быть выше.

  1. Для получения большого динамического диапазона приемного тракта и эффективной работы АРУ оптимизировано покаскадное распределение коэффициентов усиление нерегулируемых каскадов и расширены допустимые уровни входных сигналов в полосе пропускания.
  2. Для получения высокой избирательности применен принцип последовательной селекции, когда кроме основного активного полосового фильтра фактически в каждом усилительном каскаде ограничивается полоса пропускания на уровне 300-3000Гц соответствующим выбором номиналов межкаскадных разделительных конденсаторов и в цепях ООС.
  3. Для подавления зеркальной боковой полосы используется метод, подробно описанный в и основанный на применении многозвенного НЧ фазовращателя в 4хфазной системе сигналов, позволяющий относительно простыми средствами, несмотря на повышенное количество элементов, получить хорошее подавление и высокую температурную и временную стабильность параметров. Для получения 4хфазной системы сигналов применяется цифровой фазовращатель, что существенно упрощает создание многодиапазонных конструкций.
  4. За счет того, что во всех критичных (из-за больших конструктивных размеров и малых уровней сигнала) узлах (смеситель-детектор, предварительный УНЧ, низкочастотный фазовращатель – полифайзер) применено дифференциальное усиление сигналов, конструкция обладает хорошей помехоустойчивостью, в том числе к наводкам от электросети.
  5. Для уменьшения общего числа деталей трансивера и,соответственно, размеров основной платы структурная схема ТПП выбрана такой, что наиболее сложные и громозкие узлы (восьмизвенный НЧ ФВ и основной ФСС) используются как на приме, так и на передачу сигналов.
  6. Применяется электронная коммутация всех режимов работы трансивера.
  7. Одноплатность конструкции, что позволяет исключить возможность ошибок при монтаже деталей и узлов, а также обеспечивает оптимальную, на взгляд автора, компоновку и хорошую общую и взаимную экранировку основных фунциональных узлов. Применение печатной платы с односторонним расположением печатных проводников (вторая сторона выполняет функции общего провода – экрана) позволяет изготовить качественную плату в домашних условиях по так называемой «лазерно-утюжной» технологии.

Возможная функциональная схема ТПП приведена на рис.1. Он состоит из пяти конструктивно законченных узлов. Узел А1 состоит из четырех диапазонного,переключаемого реле, ФНЧ, и широкополосного усилителя мощности, в качестве которых можно применять любые известные, многократно описанные в радиолюбительской литературе конструкции, например . Узел А3 содержит двухзвенный аттенюатор (первое звено имеет затухание -10 дБ, второе -20 дБ, что позволяет при соответствующей коммутации получить четыре значения затухания 0,-10 дБ,-20 дБ,-30 дБ и тем самым оптимально согласовать динамический диапазон приемного тракта ТПП с реальными уровнями входных антенных сигналов), полезный при работе на полноразмерную антенну, и четырехдиапазонный полосовой фильтр, в качестве которого можно применить любую из известных конструкций 50-омных трехконтурных ПДФ, также неоднократно описанных в радиолюбительской литературе. Узел А4 представляет собой гетеродин на основе одного, не переключаемого генератора на частоты 56-64 МГц, перестраиваемого механически при помощи КПЕ или с электронной перестройкой частоты многооборотным резистором, и управляемого делителя частоты с переменным коэффициентом деления 1,2,4,8. Необходимую стабильность при помощи ЦАПЧ и цифровой отсчет частоты обеспечивает узел А2, выполненный на основе готовой цифровой шкалы «Макеевская» , которую можно приобрести во многих регионах Украины и России и здесь не описывается, как вариант для самостоятельного изготовления можно рекомендовать хорошо зарекомендовавшую себя разработку А.Денисова .

Основную обработку сигнала в режимах приема и передачи — его преобразование, подавление зеркальной боковой полосы и фильтрацию выполняет узел А5 – основная плата ТПП.

В режиме приема сигнал с выхода ПДФ поступает на смеситель-детектор U3, качестве которого применена половина быстродействующего сдвоенного четырехканального коммутатора FST3253 со средним временем переключения 3-4nS. Вторая половина этого коммутатора используется в качестве смесителя-модулятора U2 при работе на передачу.

Применение в качестве смесителя четырехканального коммутатора FST3253 позволило упростить схему, поскольку часть функций фазовращателя выполняет внутренняя логика управления коммутатора, на адресные входы которой поступают сигналы управления со счетчика на 4 (узел U4) . Переключение рабочей боковой полосы происходит при подаче со схемы управления сигнала USB/ULB за счет изменения очередности поступающих импульсов управления со счетчика на коммутатор. При этом частота гетеродина должна быть в четыре раза выше рабочей частоты. В результате, на выходе смесителя образуется четырехфазная система сигналов, которые, после предварительной фильтрации однозвенными ФНЧ Z3…Z6 и предварительного усиления дифференциальными усилителями А3 и А4, через замкнутые контакты электронного переключателя SA3.2… SA3.5 поступают на НЧ фазовращатель U6. К выходу последнего подключены дифференциальные усилители А5,А6, компенсирующие затухание сигналов в фазовращателе. Далее сигналы полезной боковой полосы, получившие нулевой фазовый сдвиг, складываются на сумматоре A10, а зеркальной боковой полосы, получившие фазовый сдвиг 180о, вычитаются и подавляются. К выходу сумматора через замкнутые контакты электронного переключателя SA3.6 подключен основной активный полосовой фильтр, представляющий собой последовательно включенные нормирующий усилитель А8, ФСС Z7, состоящий из ФВЧ третьего и ФНЧ шестого порядков и буферный усилитель с дифференциальным выходом А7.

Отфильтрованный полезный сигнал через замкнутые контакты электронного переключателя SA3.1 поступает на УНЧ, состоящий из управляемого напряжением усилителя A6 и оконечного УНЧ A5, к выходу которого подключен громкоговоритель BA1, детектора АРУ U5 и регуляторов усиления и громкости. ТПП переходит в режим передачи либо при нажатии на педаль, либо при нажатии на ключ.

В первом случае в схеме управления U7 формируется сигнал +TX, который переключает контакты электронного переключателя SA3 в противоположное положение, отключает смеситель-детектор U3 и активизирует смеситель-модулятор U2. Включен микрофонный тракт. Для повышения энергетической эффективности передатчика на 8-9дБ (6-8 раз по мощности) применяется сжатие динамического диапазона речевого сигнала при помощи фазового ограничителя последовательного действия , состоящего из усилителя-ограничителя А12, однозвенного фазовращателя U9 и подчисточного ограничителя U8. Далее сформированный сигнал через замкнутые контакты электронного переключателя SA4 и SA3.6 поступает на основной активный полосовой фильтр, представляющий собой последовательно включенные нормирующий усилитель А8, ФСС Z7, состоящий из ФВЧ третьего и ФНЧ шестого порядков и буферный усилитель с дифференциальным выходом А7. Отфильтрованный от остатков гармоник полезный сигнал с прямого и инверсного выходов ФСС через замкнутые контакты электронного переключателя SA3.2… SA3.2 поступает на объединенные попарно входы НЧ фазовращателя U6, что необходимо для правильной фазировки получающихся на выходе последнего модулирующих квадратурных сигналов. Эти сигналы проходят через дифференциальные усилители А5,А6, компенсирующие затухание сигналов в фазовращателе, и подаются на квадратурный смеситель-модулятор U2, на выходе которого сигналы полезной боковой полосы, получившие нулевой фазовый сдвиг, а зеркальной боковой полосы, получившие фазовый сдвиг 180о, вычитаются и подавляются.

Во втором случае, при нажатии на ключ, в схеме управления U7 формируется кроме «+TX» еще два сигнала — «+MIC off», отключающий микрофонный тракт и подключающий генератор телеграфного сигнала G2 путем переключения контактов электронного переключателя SA4 , и сигнал «+KEY» , непосредственно управляющий ключеванием этого генератора. Тональный телеграфный сигнал через нормальнозамкнутые контакты электронного переключателя SA4 и SA3.6 поступает на основной активный полосовой фильтр и проходит тот же путь, что и микрофонный.

Принципиальная схема узла А5 — основного тракта ТПП приведена на рис. 2. Как видно, некоторые узлы нам уже известны и подробно описаны в , там же приведены некоторые особенности их работы и требования к деталям. Поэтому здесь их подробно описывать не будем.

В исходном положении, при не замкнутых на общий провод контактах Х13,Х15, тракт работает в режиме приема. Низкий уровень сигнала +TX поступает на вывод 1 DD2 и разрешает работу смесителя-детектора, при этом через инвертор DD1.1 74АС86 высокий уровень поступает на вывод 15 DD2 , запрещая работу смесителя-модулятора. При переходе в режим передачи сигнал +TX высокого уровня (примерно +8,0…8,5 В) поступает через делитель на резисторах R2R3, согласующий уровни напряжения, на вывод 1 DD2 и запрещает работу смесителя-детектора, при этом через инвертор DD1.1 низкий уровень поступает на вывод 15 DD2, разрешая работу смесителя-модулятора.

Итак, в режиме приема сигнал с выхода ПДФ через цепь C4R7 поступает на четырехфазный (квадратурный) смеситель DD2, выполненный на нижней половине четырехканального коммутатора FST3253(возможно применение СВТ3253 и других аналогов, выпускаемых разными производителями с немного видоизмененным названием). Для увеличения быстродействия коммутатор питается повышенным напряжением +6 В от стабилизатора VR1. Резистор R7 улучшает балансировку и выравнивает сопротивления открытых ключей (типовое примерно 4 Ома при технологическом разбросе ±10 %). На вход коммутатора через резистор R10 подано напряжение смещения с делителя R1R11, равное +3В, что обеспечивает работу смесителя на максимально линейном участке характеристики. Сигналы управления (гетеродинные) на коммутатор поступают с синхронного счетчика-делителя на 4, выполненного на D-триггерах микросхемы DD3 74АС74. Они имеют форму меандра с 90-градусным фазовым сдвигом. Окончательно их формирует внутренняя схема управления самого коммутатора так, что четыре ключа открываются поочередно. Для наглядности на рис. 2 напротив соответствующих выводов микросхемы DD1 указаны фазы выходного сигнала. Элементы DD1.2, DD1.3, включенные в цепях обратной связи синхронного счетчика, управляют очередностью поступления импульсов управления на коммутатор и предназначены для выбора рабочей боковой полосы. В исходном положении — это верхняя, а при замыкании контакта Х3 на общий провод выделяется нижняя.

К выходу каждого из четырех каналов квадратурного детектора подключены конденсаторы нагрузки (С21С28 , С22С29 и т.д.), ограничивающие полосу пропускания детектора на уровне примерно 3000Гц.

Как я уже отмечал в выше упомянутой статье, динамический диапазон смесителей, выполненных на основе современных быстродействующих коммутаторов (74НС405х, FST3253) ограничен не смесителем, а предварительным УНЧ сверху за счет прямого детектирования АМ помех в нем, а снизу его шумами. ДД2 может быть улучшен еще на 10…20 дБ установкой дополнительных ФНЧ после смесителя. Эта идея и реализована в ТПП установкой однозвенных ФНЧ (R30C34, R31C35 и т.д.) с частотой среза примерно 6кГц. В данном схемном решении применение на входе предварительного УНЧ резистивных фильтров не примело к сколько-нибудь заметному ухудшению чувствительности (по крайней мере мне не удалось это зафиксировать инструментально), но самым положительным образом сказалось на улучшении общей или, если угодно, реальной,избирательности.

С одной стороны, это обеспечивает хорошее подавление внеполосных помех, с другой — вносит заметный дополнительный фазовый сдвиг в полезный сигнал, поэтому соответствующие резисторы и конденсаторы во всех четырех каналах должны быть термостабильны и подобраны по емкости с точностью не хуже 0,2% (здесь и далее подразумевается точность подбора элементов четырех каналов между собой, абсолютное значение может иметь разброс до 5 %).

ОУ DA3, DA4 NE5532, включенные по схеме дифференциального измерительного усилителя , улучшают симметрию сигналов и подавляют синфазные помехи (продукты детектирования АМ, наводки с частотой сети и пр.) пропорционально Кус=19 раз. Такое предварительное усиление оптимально, на взгляд автора, для того, чтобы обеспечить высокую чувствительность и скомпенсировать потери в НЧ фазовращателе в режиме приема, не ухудшая при этом допустимый диапазон входных сигналов в полосе пропускания. Резисторы в цепях обратной связи R45,R46,R49-R52 необходимо подобрать с точностью не хуже 0,5%.

Так как НЧ ФВ используется при работе как на прием, так и на передачу, для переключения его входов применена электронные ключи DD4,DD5 HCF4066 (можно заменить на аналогичные из серии CD4000 или отечественные 1561КТ3). Выходы дифференциального предварительного усилителя через открытые в режиме приема электронные ключи переключателя DD4 (при этом сигнал управления +ТХ имеет низкий уровень и электронные ключи DD5 закрыты) подключены к четырехфазному восьмизвенному низкочастотному RC фазовращателю на элементах R69-R126 и C57-C109 . При переходе в режим передачи высокий уровень (примерно +8…8,5 В) сигнала +TX открывает электронные ключи переключателя DD5, подключая входы НЧ ФВ к противофазным выходам ФСС (выводы 7 DA5.1 и DA2.2). При этом транзистор VT1, инвертирующий сигнал управления +TX в низкий уровень (примерно +0…0,5 В), закрывает электронные ключи переключателя DD4 , отключая тем самым предварительные усилители от НЧ ФВ и, соответственно, от тракта передачи.

Такой НЧ ФВ, несмотря на повышенное число элементов, прост по конструкции. Благодаря взаимной компенсации фазовых и амплитудных дисбалансов отдельных цепочек в нем можно использовать элементы с допуском ±5% (разумеется, точность подбора четверок элементов должна быть не хуже 0,5%) при сохранении высокой точности фазового сдвига. Для облегчения подбора элементов был выбран вариант НЧ ФВ на одинаковых конденсаторах. Такой вариант по сравнению с примененным в имеет несколько большее затухание, что легко компенсируется увеличением усиления предварительного каскада. Само значение емкости может быть и другим – оптимальные значения лежат в диапазоне 10-33 нФ – при большей емкости возможна перегрузка предУНЧ, а при меньшей – цепи НЧ ФВ получаются высокоомные и увеличивается опасность помех и наводок. Варианты возможных значений резисторов в зависимости от выбранной емкости НЧ ФВ приведены в табл.1.

R66-69 R75-78 R82-86 R91-94 R99-102 R108-111 R115-118 R123-126
10нФ 4,7к 6,8к 10к 13к 20к 27к 43к 56к
15нФ 3,3к 4,3к 6,2к 9,1к 13к 20к 30к 39к
22нФ 2,2к 4,3к 6,2к 9,1к 13к 20к 27к
33нФ 1,5к 3,9к 6,2к 9,1к 13к 20к

Таблица 1.

С выхода НЧ ФВ сигналы поступают на ОУ DA7, DA8, тоже включенные по схеме дифференциального измерительного усилителя, что дополнительно улучшают симметрию сигналов и подавляют синфазные помехи (продукты детектирования АМ, наводки с частотой сети и пр.) пропорционально Кус=7 раз. Такое усиление достаточно, на взгляд автора, для того, чтобы скомпенсировать потери в НЧ ФВ в режиме передачи. Резисторы в цепях обратной связи R130-R135 также необходимо подобрать с точностью не хуже 0,5%. Так как в режиме передачи выходы этого дифференциального каскада подключаются к низкоомной нагрузке – модулятору (при приеме он отключен), то выходы ОУ DA7, DA8 умощнены парами комплементарных транзисторов VT8VT9, VT10VT11 и т.д. (подойдут любые исправные, например КТ315, 361 или КС547, 557) . Более оптимальным было бы применение качественных ОУ средней мощности, но в наших краях они недоступны и, как показал опыт,примененное решение работает качественно и надежно.

Далее четырехфазный сигнал поступает на входы классического сумматора на ОУ DA9.1, где благодаря полученным фазовым сдвигам сигналы нижней боковой полосы складываются и усиливаются, а верхней — вычитаются и подавляются. Сигнал с выхода сумматора через пассивный полосовой фильтр R160C127R161C128 поступает на первый ключ (выводы 1-2) электронного переключателя DD6 HCF4066(можно заменить на аналогичные из серии CD4000 или отечественные 1561КТ3), которым управляет второй ключ (выводы 8-9), включенный инвертором управляющего сигнала +ТХ. В режиме приема сигнал +ТХ имеет низкий уровень, поэтому первый ключ открыт и полезный сигнал беспрепятственно поступает на вход нормирующего усилителя DA6.2. У этого каскада главная задача – обеспечить оптимальные уровни сигнала как в приемном, так и передающем трактах ТПП. В режиме приема его Кус=R122/(R161+R160)= 1,3 выбран небольшим, что нужно для обеспечения максимального диапазона допустимых уровней сигнала в полосе пропускания. Конденсатор С105 ограничивает полосу пропускания этого каскада на уровне примерно 3 кГц. При переходе в режим передачи высокий уровень (примерно +8…8,5В) сигнала +TX закрывает первый ключ и открывает третий электронный ключ (выводы 3-4) переключателя DD6, тем самым отключая от нормирующего усилителя выход сумматора и подключая к нему параллельно соединенные выходы микрофонного и телеграфного тракта. Если активен микрофонный тракт (это определяется управляющими сигналами MICoff и +KEY , но об этом ниже, при описании соответствующих узлов), усиление нормирующего усилителя Кус= R122/R140, а для телеграфного тракта Кус= R122/R129. Это и позволяет при настройке установить подстроечными резисторами R129, R140 оптимальные уровни модулирующего сигнала раздельно для микрофонного и телеграфного трактов.

Далее, в режиме приема, сигнал поступает активный основной фильтр частоты сигнала (ФСС), выполненный на трех последовательно включенных звеньях 3-го порядка — одном ФВЧ с частотой среза 350 Гц на ОУ DA5.2 и двух ФНЧ с частотой среза 2900 Гц — на ОУ DA6.1 и DA5.1.

Для улучшения развязки и снижения помех по цепи питания каскады дифференциальных усилителей DA3, DA4, DA7, DA8 и остальной малосигнальной части тракта (сумматора, ФСС, МУО и пр.) питаются от отдельных интегральных стабилизаторов VR2,VR3. Делители напряжения питания R72R73, R86R119, R96R153 создает напряжение смещения для ОУ соответствующих узлов при однополярном питании.

Отфильтрованный сигнал с выхода ФСС поступает через разделительную цепь R53C48 (однозвенный ФВЧ с частотой среза примерно 300 Гц) на вход регулируемого усилительного каскад на ОУ DA2.1. Его усиление определяется отношением общего сопротивления параллельно включенных в цепи ООС резистора R29 и сопротивления канала полевого транзистора VT3 КП307Г (здесь подойдут любые транзисторы из серий КП302, КП303, КП307, имеющие напряжение отсечки не более 3,5 В при максимально большом начальном токе стока) к сопротивлению резистора R53. При изменении напряжения смещения на затворе VT3 от 0 до +4,5 В Кус изменяется от 40 до 0,002, т. е. от +32 до – 54 дБ, что обеспечивает эффективную автоматическую (АРУ) и ручную (РРУ) регулировку общего усиления приемника. На рис.3 приведен график зависимости напряжения на выходе УНЧ от напряжения на входе ДПФ авторского экземпляра ТПП, иллюстрирующий работу АРУ. Цепь R27R34С33 подает на затвор транзистора VT3 половину напряжения сигнала, что улучшает линейность регулировочной характеристики , в результате чего даже при входном сигнале 2 Вэфф (максимально возможный сигнал на выходе основного полосового фильтра) уровень нелинейных искажений не превышает 0,1%.

Параллельно выводам сток, истока транзистора VT3 подключен электронный ключ VT2 на транзисторе КП307Г (возможные замены такие же, как для VT3). При переходе в режим передачи сигнал +TX высокого уровня (примерно +8,0…8,5 В) поступает через делитель на резисторах R28R37, снижающий уровень напряжения на затворе VT2 до +4,3…4,5 В, что приводит к его полному открыванию. Малое сопротивление канала (примерно 50-80 Ом) открытого транзистора VT2 сильно шунтирует резистор R29 цепи ООС, что приводит к снижению Кус УНЧ примерно в 16-20 тыс. Небольшой остаточный коэффициент передачи УНЧ (Кус=0,1-0,15 раз) практически не мешает при работе микрофоном и позволяет получить негромкий, но отчетливый сигнал самоконтроля при работе телеграфом. Цепь D6R38C38 обеспечивает быстрое (доли мСек) открывание ключа VT2 при переходе на передачу и его медленное (примерно 50 мСек, определяется постоянной времени R38C38) закрывание при переходе на прием, что исключает появление громких щелчков в телефонах при коммутации режимов работы.

Сигнал с выхода ОУ DA2.1 поступает через однозвенный ФНЧ R23C16 на вход оконечного УНЧ DA1 LM386N с Кус=80 и далее, с выхода DA1 на выход платы к регулятору громкости и через цепочку R16R17С14 поступает на детектор АРУ, выполненный на диодах VD1-VD5 КД522 (можно применять любые кремниевые КД510, КД521, 1N4148 и т.п.)и имеющий две цепи управления — инерционную с конденсатором С26 и быстродействующую с конденсатором С19, позволяющую улучшить работу АРУ в условиях импульсных помех. Общая точка соединения элементов детектора АРУ подключена к делителю R19R20R36,0R2, создающему начальное напряжение смещения полевого транзистора. Подстроечным резистором R19 его устанавливают оптимальным для конкретного экземпляра транзистора и при необходимости корректируют общее усиление приемника. Резистором 0R2 (он вне узла А5) оперативно регулируют общее усиление при прослушивании эфира. Фактически эта регулировка эквивалентна изменению усиления по ВЧ или ПЧ в супергетеродинах.

Микрофонный усилитель с фазовым ограничителем последовательного типа (МУО) выполнен на ОУ DA10 NE5532, рассчитанный на применение электретного микрофона. Питание +9 В подается через цепочку R165, C133, R166. Резистор R165 определяет ток (в данном случае примерно 0,75 мА, что подходит для многих типов компьютерных гарнитур и при необходимости может быть скорректирован), и соответственно, режим работы микрофона. Конденсаторы С74, С129 служат для защиты от ВЧ помех. Сигнал с микрофона поступает на вход усилителя-ограничителя (выв.3 DA10.1) через пассивный ФВЧ C134,R163,R156 с частотой среза примерно 5,5 кГц, обеспечивающий подъем ВЧ составляющих спектра порядка 6дБ/октаву, что заметно улучшает качество и разборчивость сформированного сигнала. Применение такой пассивной корректирующей цепи приводит к ослаблению сигнала микрофона(примерно на 14 дБ на частоте 1 кГц), но с учетом того, что электретные микрофоны выдают ны выходе сигнал высокого уровня (в среднем -5-15 мВ и до 50-70 мВ амплитуды в режиме громкого»А»), позволяет существенно упростить схему без потери качества сигнала. Кус усилителя-ограничителя DA10.1 определяется соотношением резисторов R152, R162 и в данном случае равен примерно 1000, что с учетом ослабления корректирующей цепью в 5 раз (примерно на 14 дБ на частоте 1 кГц, для которой ведем расчет) дает общий Кус =200. Порог ограничения диодов D19,20 (можно применять любые кремниевые КД522, КД521,1N4148 и т.п.) примерно 600 мВ, следовательно начало ограничения для сигнала микрофона примерно 3 мВ. Если при испытаниях с конкретным микрофоном Вам покажется, что такое усиление чрезмерно, это можно легко скорректировать пропорциональным увеличением резистора R162. Я же после испытаний этого МУО пришел к выводу, что такое усиление оптимально, т.к. позволит работать со многими типами микрофонов без дополнительной подстройки. При желании можно ввести оперативную регулировку уровня клиппирования в диапазоне 0-30 дБ, для чего последовательно с R162 нужно поставить переменный резистор 1-2,2 кОм, желательно с логарифмической характеристикой, который можно вывести на переднюю панель.

Схема входных цепей МУО позволяет при необходимости легко производить довольно большую и гибкую коррекцию АЧХ и варьировать предыскажения, что может потребоваться при оптимизации качества формируемого звука в зависимости от характеристик конкретного микрофона и тембра голоса оператора. Например, при низком, глухом тембре голоса можно выбрать R162=6,8 Ом и C132=22 мкФ, что обеспечит примерно с частоты 1000 Гц дополнительный подъем звуковых частот. А если при этом поставить конденсатор С129=47 нФ, который совместно с R163=1 кОм образует ФНЧ с частотой среза примерно 3 кГц. Результирующая АЧХ входной цепи получит заметно выраженную резонансную форму с пиком на частотах примерно 2,5-2,7 кГц, что положительно скажется на разборчивости сигнала.
Ограниченный практически до прямоугольного сигнал поступает на однозвенный фазовращатель, выполненный на ОУ DA10.2. Собственная частота фазосдвигающей цепи R145,C115 выбрана примерно 400Гц — как показал эксперимент, это обеспечивает несколько лучшие результаты, чем рекомендуемые обычно 500-600Гц. при этом фазовым способом эффективно подавляются гармоники ограниченных сигналов в диапазоне частот от 500 до 1000 Гц, а выше 1000 Гц не менее эффективно подавляет гармоники основной ФСС. Для правильной работы фазовращателя резисторы R142, R144 должны иметь одинаковые значения (желательно не хуже +-1%), само значение не критично и может быть в диапазоне 3,3-100 кОм. При прохождении через фазовращатель ограниченного НЧ сигнала гармоники получают фазовый сдвиг около 70-100град. относительно основной частоты. Форма прямоугольного сигнала при этом сильно искажается и гармоники, ранее формировавшие крутые фронты, теперь образуют выбросы около вершин синусоидального напряжения основной частоты. Эти выбросы срезаются вторым ограничителем, выполненным на диодах D17,D18.. Здесь хочу обратить внимание коллег на очень важный момент, на котором и сам споткнулся на первых испытаниях – эффективность или,если угодно, качество работы такого МУО, состоящего из двух (иногда и более) последовательных ограничителей, очень сильно зависит от степени (жесткости) ограничения первого и сопряжения уровней ограничения первого и второго ограничителя. Причем, чем сильнее ограничиваем сигнал, тем больше проявляется эффект фазового подавления гармоник. Это хорошо подтверждается результатами экспериментов, приведенных на рис. 4 – при ограничении до 30-40 дБ уровень нелинейных искажений на частотах 500-900Гц практически один и тот же и не превышает 8,5%. Лучшие результаты получаются, если уровень второго ограничителя равен 0,5-0,7 уровня первого, поэтому я применил во втором диоды КД514. Вполне допустима замена на КД522, 1N4148– измерения показали, что нелинейные искажения немного поднялись – примерно до 11-12%, но сигнал звучит вполне прилично.

Электронный ключи на транзисторе VT16 КП307Г (возможные замены такие же, как для VT2, VT3), шунтирующий цепь ООС ОУ DA10.2 и четвертый элемент (выводы 10-11) коммутатора DD6, замыкающий на общий провод выход МУО, служат для отключения микрофонного тракта в режимах работы на прием или телеграфом, для чего применяется сигнал управления высокого уровня (напряжение примерно +8,0…8,5 В) +MICoff . Такое двухступенчатое, или двухключевое, управление обеспечивает надежное отключение микрофона и полностью исключает появление помех от него в режимах приема и работы телеграфом.

Генератор телеграфного сигнала выполнен на ОУ DA9.2 по схеме с мостом Вина R98R107C87C95 в цепи положительной ОС. Частота генерации определяется по формуле f=0,159/R98C87, в данном случае примерно равна 1000 Гц и при необходимости может быть изменена. При указанном значении частоты основной ФСС эффективно подавляет гармоники, в результате на выходе ТПП получается кристально чистый тональный сигнал. Жесткая стабилизация амплитуды генерируемых колебаний осуществляется с помощью встречно-параллельно включенных диодов D14,D15 (можно применять любые кремниевые КД522, КД521, 1N4148 и т.п.) на уровне примерно 0,25 Вэфф. Далее сигнал генератора через однозвенный ФНЧ, понижающий уровень гармоник, поступает на электронный ключ VT7 КП307Г (возможные замены такие же, как для VT2, VT3), который непосредственно осуществляет манипуляцию телеграфного сигнала при поступлении в цепь затвора управляющего сигнала высокого уровня (примерно +8,0…8,8В) +KEY. Этот сигнал поступает через делитель на резисторах R114R121, снижающий уровень напряжения до +4,3…4,5В на затворе VT7. Цепь D16R120R128C110 предназначена для формирования из прямоугольного сигнала +KEY трапецеидального сигнала управления в цепи затвора с длительностью фронта примерно 15 мСек и спада примерно 20 мСек. Такие значения оптимальны, на взгляд автора, для средних скоростей передачи 90-120 знаков в минуту. Если Вы любите работать с большей скоростью, емкость С110 целесообразно выбрать равной 47 нФ. При этом длительность фронта и спада сформированной телеграфной посылки составят примерно 7 и 10 мСек, что соответствует традиционно рекомендуемым значениям в отечественной литературе. Благодаря квадратичной ВАХ полевого транзистора форма огибающей сформированных импульсов становится близкой к оптимальной, колоколобразной, что обеспечивает узкий спектр излучения телеграфной передачи, разумеется при условии, что каскады УМ имеют достаточно линейную амплитудную характеристику. В неактивном режиме (управляющие сигналы +MICoff или +ТХ низкого уровня) работа задающего генератора блокируется током, протекающим через цепочку D8D9R61 D15. Малое дифференциальное сопротивление диода D15, открытого протекающим током, шунтирует резистор R106 цепи ООС, что исключает возможность генерации. Постоянное напряжение с выхода генератора (выв.1 DA9.2)примерно +5 В поступает на исток VT7, а на затворе у него Низкий уровень сигнала +KEY поэтому он закрыт. Такое двухступенчатое управление обеспечивает надежное отключение телеграфного генератора и полностью исключает появление помех от него в режимах приема и работы микрофоном.

Перевод трансивера в режим передачи микрофоном или телеграфом производится специальной схемой управления, выполненной на четырех двухвходовых триггерах Шмидта микросхемы DD7 HCF4093 (можно применить К1561ТЛ1), формирующей необходимые сигналы управления. В исходном состоянии, режим прием — пока не нажаты ключ или педаль, на выводах 3,10 DD7 (сигналы +KEY. +TX) низкое напряжение (примерно +0,3…0,8В), а на выводе 11 DD7 (сигнал +MICoff) высокое напряжение (примерно +8,0…8,8В).

При нажатии на педаль или каким-либо другим способом замыкании вывода Х15 основной платы на общий провод на выводе 10,12 DD7 одновременно формируются высокий уровень сигнала управления +ТХ,переключающий трансивер в режим передачи, и низкий уровень сигнала управления +MICoff, разрешающий работу микрофонного тракта и блокирующий телеграфный генератор. Если при нажатой педали будет нажат ключ (вывод Х13 основной платы замкнут на общий провод), высокий уровень сигнала управления +ТХ,переключающий трансивер в режим передачи, сохранится, а на выводе 11 DD7 (сигнал +MICoff) появится высокий уровень напряжение, разрешающий работу телеграфного генератора и блокирующий микрофонный тракт. Одновременно на выводе 3 DD7 формируются высокий уровень сигнала управления +KEY, формирующий телеграфную посылку.

Если работать ключом, не нажимая педаль, появляется возможность прослушивать эфир в паузах между телеграфными посылками (так называемый режим «полного полудуплекса» — QSK). При первом нажатии на ключ напряжение высокого уровня на выводе 3 DD7, формирующее высокий уровень сигнала управления +KEY, быстро (доли мСек) заряжает через резистор R48 конденсатор С46. Высокий уровень напряжения на этом конденсаторе приводит к появлению на выводе 4 DD7 напряжения низкого уровня, которое инициирует формирование логическими элементами DD7.3, DD7.4 высокого уровня сигнала управления +ТХ и +MICoff. Время удержания трансивера в режиме передачи после отпускания ключа примерно 0,1 сек и определяется постоянной времени цепи R44C46. Если цепи коммутации внешних устройств (например лампового Ума с релейной коммутацией) не выдерживают такой «скорострельности», время удержания можно увеличить, пропорционально увеличивая значение резистора R44, например, если выбрать 1Мом, то время удержания составит примерно 1 сек.

На транзисторах VT4,VT5,VT6 выполнен ключевой усилитель-формирователь сигналов управления +13,8RX и +13,8TX для переключения внешних узлов (ПДФ, УМ, ФНЧ, аттенюатора и пр.). Мощность транзисторов VT5,VT6 определяет допустимую нагрузку. При указанных КТ814 (возможна замена на КТ816 с В>50) допустима нагрузка до 0,5А. Если ток нагрузки не превышает 0,25А, то с успехом можно поставить КТ208, КТ209, КТ502 с любым буквенным индексом.

Требования к деталям, возможным заменам и их подбору, если это необходимо, изложены в тексте по ходу описания соответствующих узлов как рассматриваемого здесь основного тракта трансивера, так и в тексте описания приемника , с которым настоятельно рекомендуем ознакомиться..

Большинство деталей ТПП расположены на печатной плате (рис.5) из двустороннего фольгированного стеклотекстолита. Верхняя сторона служит общим проводом и экраном. Отверстия вокруг выводов деталей, не соединенных с общим проводом, следует раззенковать сверлом диаметром 2,5-3,5мм. Выводы деталей, соединенных с общим проводом, отмечены крестиком. Общий провод силовой части УНЧ (выв.4 DA1) соединяется с верхней стороной общего провода только в одной точке – контакты Х10,Х22, которые пропаиваются с двух сторон. Сюда же подводится общий провод от блока питания. В виду высокой плотности расположения деталей, монтаж рекомендуется делать в следующей последовательности: сначала на плате устанавливаются все проволочные перемычки, выполненные из тонкого монтажного изолированного провода; затем монтируются пассивные и активные элементы, имеющие выводы, припаиваемые к общему проводу и только потом остальные компоненты.

Перед подачей на плату напряжения питания, еще раз внимательно проверьте монтаж. Если все сделано без ошибок и из исправных деталей, основная плата запускается сразу. После подачи напряжения питания ток потребления в режиме приема (без сигнала ГПД, ключ и педаль в разомкнутом положении) должен быть близок к 100 мА, из динамика должен быть слышен негромкий и равномерный шум. Полезно проверить режимы работы каскадов по постоянному току – на выходе всех ОУ должно быть напряжение близкое к +4,5 В, на выводах логических элементов и ключей должны быть уровни управляющих напряжений, соответствующие описанию логики работы этих узлов.

Первый этап в налаживании- установка порога АРУ приемного тракта. Для этого движок резистора 0R1 Громкость устанавливают в верхнее по схеме положение,а движки резистора 0R2 Усиление и подстроечного резистора R19 (см. рис. 2) устанавливают в левое по схеме положение. На вход приемника подключите резистор 50 ом. Подключите ГПД. К выходу (выводы Х9, Х10) приемника подключают динамик или телефоны, при желании можно подключить осциллограф или авометр в режиме измерения переменного напряжения. Перемещением движка подстроечного резистора R19 найдите положение, при котором шум начнет уменьшаться, и от этого положения переместите движок немного в обратном направлении. Это и будет оптимальная настройка порога АРУ.

Настройку передающего тракта можно сделать в два этапа. Сначала, подключив осциллограф или мультиметр в режиме измерения переменного напряжения к минусовому выводу одного из электролитов (С117,С120,С126 или С131), замыкаем контакты ключа и переводим ТПП в режим передачи телеграфного сигнала. Подстроечным резистором R129 выставляем уровень модулирующего сигнала примерно 1,7 Вэфф (амплитуда 2,3В), При этом в динамике должен быть отчетливо должен прослушиваться сигнал самоконтроля. Подключаем микрофон и нажимаем педаль. В режиме громкого «А» вращением подстроечного резистора R140 устанавливаем уровень модулирующего сигнала около 1,1 Вэфф (амплитуда примерно 2,2 В). Предварительная настройка передающего тракта закончена.

На рис. 6 приведена схема распределения коэффициентов передачи, диаграмма покаскадных уровней сигналов приемного и передающего трактов, которая поможет лучше понять принцип работы ТПП и при необходимости тщательнее его настроить.

Литература

  1. Поляков В. Приемник прямого преобразования на 28Мгц. — Радио, 1973, №7, с.20.
  2. Поляков В. SSB приемник прямого преобразования. — Радио, 1974, №10, с.20.
  3. Поляков В.Т. Однополосный модулятор-демодулятор. — Радиотехника, т.29, 1974, №10.
  4. Поляков В. Смеситель приемника прямого преобразования. — Радио, 1976, №12, с.18.
  5. Поляков В. Приемник прямого преобразования. — Радио, 1977, №11, с.24.
  6. Поляков В.Фазовые ограничители речевых сигналов. — Радио, 1980, №3, с.22
  7. Поляков В., Степанов Б. Смеситель гетеродинного приемника. — Радио, 1983, №4, с.19-20
  8. Поляков В. Приемники прямого преобразования. ― М.: ДОСААФ, 1981
  9. Поляков В. Трансиверы прямого преобразования. ― М.: ДОСААФ, 1984
  10. Поляков В. Радиолюбителям о технике прямого преобразования. ― М.: Патриот, 1990.
  11. Пьяных Ю. Трансивер прямого преобразования. — Радио, 1979, №7, с.14
  12. Лутс Э. Трансивер прямого преобразования на 28Мгц. — Радио, 1988, №1, с.16
  13. Поляков В. Трансивер прямого преобразования на 160м. — Радио, 1982, №10, с.49-50, №11,с.50-53
  14. Беленецкий С. Однополосный гетеродинный приемник с большим динамическим диапазоном . — Радио, 2005г. №10, с.61-64, №11, с.68-71.
  15. Абрамов В. (UX5PS), Тележников C. (RV3YF). Коротковолновый трансивер “Дружба-М”. — http://www.cqham.ru/druzba-m.htm .
  16. Денисов А. Цифровая шкала-частотомер с ЖК индикатором и автоподстройкой частоты. — http://ra3rbe.qrz.ru/scalafc.htm .
  17. Титце У., Шенк К. Полупроводниковая схемотехника. ― М.: Мир, 1982.
  18. Хоровиц П., Хилл У. Искусство схемотехники, т. 1. ― М.: Мир, 1983.

Что изменилось в трансивере после опубликовании его в Журнале «РАДИО» № 9,11 2006г.

Изменений немного. Если есть возможность, вместо пар конденсаторов (керамики С21+ пленочных С28) лучше поставить импортные МКТ,МКР величиной 0,1мкФ в каждый канал, естественно подобранные с точностью не хуже 0,2%(как показал эксперимент точность этой четверки напрямую определяет качество подавления боковой, т.к если их убрать (уменьшить до 3,3-4,7нФ), подавление на НЧ диапазонах возрастает до 60-63дБ!!!, но они к сожалению нужны, иначе падает устойчивость к АМ помехам), что позволило немного улучшить подавление зеркальной боковой на 7Мгц и 14Мгц. Также немного оптимизированы цепи АРУ (это уже отражено в схеме ТПП (рис.2) версии 11.0), теперь нет ни каких хлопков при резких и громких сигналах, работает мягко и незаметно, и при этом хорошо, практически полностью давит импульсные помехи. изменения печатной платы минимальные, если плата (Для чертежа печатки, выложенном на стр.23 и 78 форума по современному ТПП) уже готова — замкнуть перемычкой R167 и пренести подключение верхней ножки конденсатора С19, подкорректировав дорожки резаком. Я поступил проще — жалко было резать дорожки — припаял указанный кондер со стороны печатных проводников. Если плата еще не готовилась, то при изготовлении лучше воспользоваться уже исправленным чертежом (это уже отражено в чертеже печатной платы рис.5 версии 8.0). В этом варианте я также немного изменил разводку земли в районе LM386. Поэтому «земляной» вывод С16 надо пропаять с 2х сторон.

,

КВ. CW/SSB трансивер «ПАРУС» RD4AG (ех RK9AF) — Аппаратура — СХЕМЫ — Статьи

КВ. CW/SSB трансивер «ПАРУС»

В. Линьков RD4AG (ех RK9AF) [email protected]


Особенностями CW\SSB трансивера «Парус» являются простота, доступность и гибкость схемы, минимальное количество и возможность замены некоторых деталей, имеющихся в наличии у радиолюбителя.

Схема. Трансивер «Парус» состоит из нескольких блоков.

В режиме приёма (Rx) сигнал с антенны («А» блока УРЧ) поступает на П-контур и через С20 далее на истоковый повторитель (VT5) выполняющий роль согласования с низкоомным входом ПФ. Проходя через контакты реле поступает на реверсивную часть схемы: соответствующие полосовые диапазонные фильтры(L6, L7, C32-C34), балансный смеситель (д10-д13), на который приходит и сигнал с ГПД (Т7-Т9), двухкаскадный УПЧ (Т3, Т4), лестничный кварцевый фильтр, балансный детектор-модулятор (д2-д5) куда поступает опорная частота с ОКГ (Т5, Т6), далее УНЧ (Т1, Т2). С движка R35 низкочастотный сигнал поступает на УМЗЧ.

Переход трансивера с приёма на передачу осуществляется блоком управления. При замыкании контакта «педаль» меняется полярность выходных напряжений блока. И как следствие, включение всех реле, подключённых к шине +12в Тх.

В режиме передачи (Тх) с динамического микрофона сигнал усиливается (Т1, Т2) и поступает на балансный модулятор-детектор (д2-д5). DSB сигнал усиливается (Т3) и фильтруется кварцевым фильтром. Сформированный SSB сигнал усиливается (Т4) и поступает на балансный реверсивный смеситель (д10-д13), а отфильтрованный (ПФ) поступает на широкополосный усилитель (VT1 блока УРЧ), и резонансный (VT2), этот каскад можно собрать и на кп303+кт315. В коллекторе VT4 так же стоит резонансный контур.

В выходном каскаде используется неприхотливая низкочастотная лампа 6Р3С, которая в данном аппарате с успехом работает на всех кв диапазонах. Вместо неё можно применить так же лампы ГУ-19, ГУ-29, ГУ-17. 2хГУ-50. На входе лампы находится согласующий трансформатор.

П-контур согласует выходной каскад с антенной.

Для простоты на схеме не показаны полосовые диапазонные фильтры, их данные указаны в таблице.

CW генератор подключается к точке «А».

Кварцевый фильтр может быть на частоты от 5 до 10,7 мс, в которых применимы от 6 до 2 кварцев, в последнем случае это почти DSB-трансивер. Если у радиолюбителя имеется в наличие большее количество кварцев, то лучше добавить ещё один каскад ПЧ (в разрыв точки «А»), применяя ещё один кварцевый фильтр, улучшив чувствительность и избирательность. Методик изготовления лестничных кварцевых фильтров множество. В данной конструкции вместо одного «большого», например, 8 кристального, лучше применить два «маленьких», 6 + 4, 4 + 4, или 4 + 2 кварца и т.п. желательно, чтобы разнос частот кварцев был не более 30 гц, но и больший разнос частот не повод отказываться от повторения и в дальнейшем усовершенствования трансивера.

Детали: все трансформаторы имеют 15 витков (скрученых в 3 или 2 провода) ф600 или 1000-3000нн, к12х6х5 (в принципе, подойдут даже и чашки из феррита ф600 от пч фильтров транзисторных приёмников, не отламывая края чашек), L4 -4 витка, L5-20 витков на секционированном каркасе с подстроечником ф600, ПЭЛ 0,32. Катушка гпд 8 витков. Катушки ГПД можно сделать и на каждый диапазон коммутируя их с помощью реле Рэс 49 и т.п.

 

Частоты гпд. Для ПЧ 10,7 МГц.

1,830 – 2,000

12,530 – 12,700

3,500 – 3,800

14,200 – 14,500

7,000 – 7,100

17,700 – 17,900

14,000 – 14,350

3,300 – 3,650

18,068 — 18,168

7,368 – 7,468

21,000 – 21,450

10,300 – 10,750

24,890.- 24,990

14,190 – 14,290

28,000 — 29,700

17,300 – 19,000

 

Катушки ПФ намотаны на каркасах 7,5 мм с подстроечниками ф600, (160м и 80 м на секционированных). Расстояние между центрами катушек около 20 мм.

Диап.

С контуров

С

Связи

Число витков

Отвод

витки

Провод

диаметр

160м

560 пФ

47 пФ

14 х 3

6

0,32

80м

390 пФ

27 пФ

12 х 3

5

0,32

40м

110 пФ

23

3

0,32

20м

82 пФ

14

2

0,47

17м

47 пФ

9

1,5

0,32

15м

51 пФ

10

1,5

0,47

12м

47 пФ

8,5

1

0,47

10м

33 пФ

9

1

0,47

 

Катушки резонансного предусилителя драйвера имеют примерно такие же данные и подбираются при настройке (вместо отвода – катушка связи).

Катушки драйвера:

Отвод от середины.

П-контур:  2+2 + 1 + 2 + 1,5+2,5 + 9 + 20 + 41

10м 12м 15м 17м 20м 40м 80м 160м

Ø 30-40 мм

Ø провода на ВЧ 1 ммю,  на НЧ 0,5 мм

В качестве силового трансформатора используется ТС-180. Транзистор П217 (п213, п214, п216), установить на радиатор.

Блок питания может быть изготовлен отдельным блоком.

Принять все меры предосторожности при работе с высоким напряжением БП.

Улучшить параметры трансивера можно заменив Т4 на КП903, при этом вместо R18 и R19 поставить дроссели по 20-40 мкгн. Т2 на КТ3102Е КТ342 (или другой малошумящий с большим коэфф. ус.). Т9 – КТ610 изменив R24 на 33Е. Вместо 2х контурных ПФ сделать 3х контурные.

Настройка начинается с блока питания. Вначале отключают БП от трансивера. После проверки всех напряжений БП, подключаем +12в к блоку управления, на выходе «Rх» напряжение около +12в, а на «Тх» – 0. При нажатии «Педаль», напряжения меняются местами, и если при нажатой педали напряжение «Rх» не опускается до нуля, проверяют д7 и д9.

ВЧ напряжения на выходе генераторов порядка 1,2 – 1,5 в (без нагрузки). В режиме передачи на нижнем выводе R11 0,2 -0,4в (в микрофоне громкое «а»)

Полезный сигнал ВЧ на эмиттере VT3 (блок УРЧ) должен быть не менее 1в.

Напряжение на управляющих сетках в режиме передачи порядка – 22в.

Трансформатор на входе лампы имеет порядка 15-16 витков, точное количество подбирается экспериментально на 28 МГц по максимуму.

Количество витков П-контура лучше подобрать экспериментально, подключив эквивалент нагрузки 75 ом, по максимуму.


 

КВ. CW/SSB трансивер «ПАРУС»

В. Линьков RD4AG (ех RK9AF) [email protected]

Литература.

В. Першин «Урал 84м»

Б. Степанов, Г. Шульгин. «Радио77»

Я. Лаповок «Я строю кв радиостанцию»

КВ радиостанции и трансиверы — полный список схем и документации на QRZ.RU

1«Альбатрос» печатные платы38839602.07.2007
2Belcom Liner 15 Owners guide3224388708.11.2007
3Cхема трансивера Лаповка UA1FA в формате jpg15000469811.05.2020
4DDS-синтезатор для UW3DI1261805609.01.2002
5DM2002M — техническое описание1512903.06.2004
6MFJ-9420 инструкция2151232314.09.2012
7QRP трансивер прямого преобразования 1570815.09.2001
8RA3AO печатные платы59754202.07.2007
9STAR-10 transceiver160811213004.05.2008
10TBY — схема44600603.03.2003
11Tokyo Hy-Power HC-150/20098195514.11.2014
12Tokyo Hy-Power HC-2000 инструкция292229414.11.2014
13Tokyo Hy-Power HL-1 инструкция1215283514.11.2014
14Tokyo Hy-Power HL-160V25A схема29228114.11.2014
15Tokyo Hy-Power HL-180V схема70276014.11.2014
16Tokyo Hy-Power HL-1KA399231914.11.2014
17Tokyo Hy-Power HL-1KGX66215714.11.2014
18Tokyo Hy-Power HL-200BDX234212314.11.2014
19Tokyo Hy-Power HL-250UDX схема1698264314.11.2014
20Tokyo Hy-Power HL-2K инструкция563252614.11.2014
21Tokyo Hy-Power HL-2KFX инструкция841257514.11.2014
22Tokyo Hy-Power HL-350VDX схема2174255914.11.2014
23TONO VM-240W инструкция1226177314.11.2014
24UW3DI23261367620.03.2001
25Welz CH-20A, CH-20N инструкция389191214.11.2014
26Yaesu VX-1R инструкция, service manual1327126114.11.2014
27Yaesu VX-2R инструкция, service manual1606149814.11.2014
28Yaesu VX-3R инструкция, service manual2874165714.11.2014
29Yaesu VX-5R инструкция, service manual795112014.11.2014
30Yaesu VX-6R инструкция, service manual318674414.11.2014
31Yaesu VX-7R инструкция, service manual1438102314.11.2014
32Аматор КФ — многодиапазонный вариант2707019.12.2002
33Аматор КФ-1601410119.04.2002
34Ангара-1 комплект документации212000118909.04.2019
35Документация по радиостанциям Barrett 900 серии1254791330.07.2013
36Доработки одноплатного универсального тракта. 872115.09.2001
37Еще один способ подключения трансиверов ICOM к компьютеру496404.11.2005
38Интерфейс RS232 для поворотного устройства «YAESU G-800DXA»177914.02.2003
39КВ-трансивер «ДОН-2»978526.02.2003
40Контур-80 remix200561709.12.2010
41Коротковолновый трансивер «Урал Д-04»1329514.09.2000
42Коротковолновый трансивер. 1184015.09.2001
43КРС-812921776117.01.2004
44КСВ-метр Welz SP-400 мануал2441116314.11.2014
45Микропроцессорный контроллер для UW3DI149548508.01.2002
46Микротрансивер «Тополь». 5782215.09.2001
47Микротрансивер (Иваново)991917519.03.2008
48Микротрансивер на ИМС серии 174 2567111.07.2001
49Мини-трансивер SW2012 Mini12762352702.11.2021
50Минитрансивер «Ливны» 2132216.09.2001
51Модернизация трансивера «Эфир-М»1281263222.07.2014
52Модуль обработки ПЧ/НЧ КВ трансивера332705712.10.2005
53Одноплатный универсальный тракт. 657815.09.2001
54ОКЕАН «SPACE»127674302.02.2008
55Океан М3 QRP210800117.09.2007
56Основная плата КВ-трансивера конструкции UT2FW1495409.05.2007
57Пеленг-Пионер38041189812.10.2010
58ПЕЛЕНГ-ПИОНЕР инструкция6469260219.05.2010
59Первый трансивер DX-мена 550101.01.2000
60Подробно о трансивере «Аматор 160» и его доработки.754519.07.2010
61Простой трансивер. 1420215.09.2001
62Радиолюбительский КВ-трансивер «SA612»1378927.06.2005
63Радиолюбительский коротковолновый трансивер «Дружба-М»4361119.09.2004
64Радиолюбительский трансивер DM /D-2002929509.02.2004
65Радиолюбительский трансивер DM-20052347210.04.2008
66Сравнительная таблица характеристик популярных трансиверов зарубежного производства477209.05.2003
67Сравнительный анализ характеристик зарубежных трансиверов230413407.05.2001
68Схема основной платы КВ-трансивера конструкции RA3PEM2511175011.08.2000
69Схема с высоким разрешением Yaesu FTDX3000 / FT DX-300012739108703.11.2016
70Трансивер «Пеленг-Ф»1492756515.09.2009
71Трансивер «Тюльпан — DSP»5416102308.10.2017
72Трансивер D-94821816.11.2000
73Трансивер Digi-80753411015.04.2013
74Трансивер PICASTAR от немецкого радиолюбителя DK5NOA510065210.08.2018
75Трансивер UA3LGT и UA3LDW26780214.02.2002
76Трансивер UP2NV7891226422.03.2001
77Трансивер YES-98M-CW 522515.09.2001
78Трансивер ВОЛНА — схемы, модернизация260510.03.2015
79Трансивер с преобразованием вверх Светлоградский вариант 115125.02.2016
80Усилитель мощности трансивера «DM-2002»636813.10.2003
81Фотография трансивера YES98 476515.09.2001
82ЧМ радиостанция на 28 Мгц476607.08.2000
83Экспериментальный QRP-трансивер \»Полигон\»882412.01.2008
84ЭФИР-М. Альбом схем660661131.10.2004

HBR/CW: телеграфный QRP трансивер на все КВ диапазоны

Опыт использования трансивера HBR показал, что работать в SSB с мощностью 5 Вт мне не особо интересно. Поэтому было решено сделать модификацию HBR, оптимизированную под работу в телеграфе. Трансивер получил имя HBR/CW.

Рассмотрим его структурную схему:

В ретроспективе можно сказать, что HBR/CW имеет мало общего со своим предком. Трансивер обзавелся дополнительной ПЧ 45 МГц. Первый смеситель, буфер и руфинг фильтр на 45 МГц работают, как перестраиваемый узкополосный ДПФ. Эта часть приемного тракта практически не усиливает принимаемый сигнал и нужна только для фильтрации. Чтобы это правильно работало, ГПД (Ch3) должен работать выше 45 МГц. Используя подобное решение, можно принимать любые частоты из интервала 0-30 МГц.

Смесителей в трансивере нужно три, а паять их самому мне немного наскучило. По этой причине были использованы смесители SBL-1 (даташит [PDF]). Десяток б/у смесителей, выпаянных из какой-то старой электроники, в свое время был приобретен на eBay. По деньгам вышло 3.5$/шт включая доставку. Смесители похожи на самодельные, но имеют меньшие конверсионные потери и уверенно работают на частотах до 500 МГц.

Вторая ПЧ — 9 МГц, как и в HBR. Количество кварцев к кварцевом фильтре было увеличено с 5-и до 7-и. Вносимые потери составили 9 dB. Многовато, конечно, но с этим можно работать. Полоса фильтра составила 360 Гц по уровню -3 dB и 990 Гц по уровню -60 dB. Мне особенно хотелось сузить последнюю. Практика показала, что фильтр из 5-и кварцев с полосой 1400 Гц по уровню -60 dB иногда ловит сигналы от станций, работающих в ±500 Гц.

АРУ по ПЧ выполнена на усилителях управляемых напряжением. Аттенюатор 3 dB на входе АРУ нужен по двум причинам. Во-первых, чтобы кварцевый фильтр всегда видел нагрузку ~50 Ом. Схема АРУ хорошо согласована для слабых сигналов, но для сильных сигналов КСВ по входу составляет около 3. Во-вторых, из-за обратной связи, большого усиления и плотного расположения компонентов в АРУ возникали паразитные колебания. Аттенюатор их предотвращает.

Схема УНЧ проверенная — микросхема TDA2003 c драйвером на NE5532. Генератор тона 1 кГц — по схеме с мостом Вина. Для коммутации НЧ сигналов использована схема на полевых транзисторах. Из прочих компонентов применены микроконтроллер STM32F103 (плата Blue Pill), Si5351, EEPROM 24LC64, ЖКИ 0802.

Корпус такой же, как у HBR:

Трансивер вышел с закосом под FT-897. Было решено использовать ЖКИ меньшего размера, чем был в HBR. Это позволило разместить на передней панели больше кнопок и переключателей. Как результат, отпала необходимость в использовании двойных нажатий, долгого удержания кнопок, и так далее. Интерфейс стал проще и удобнее.

Роторных энкодеров использовано два, модель Bourns PEC11R-4015F-N0024. Один меняет частоту, второй (MULTI, слева внизу) управляет расстройкой, скоростью электронного телеграфного ключа, и так далее. Энкодеры без кнопок! Это исключает такие нежелательные эффекты, как случайное изменение частоты при нажатии на энкодер.

Из новых возможностей прошивки хочется отметить поддержку SHIFT и режим телеграфного тренажера. SHIFT — это, грубо говоря, когда вы двигаете АЧХ телеграфного фильтра влево-вправо относительно принимаемого сигнала. Слышимый тон сигнала остается неизменным (в отличие от расстройки), но при этом можно подрезать мешающие сигналы выше или ниже по частоте. Телеграфный тренажер активируется, когда вы входите в настройки электронного телеграфного ключа (кнопка KEYER). В этом режиме тон идет на динамик, но в эфир ничего не передается. В трансиверах Yaesu аналогичная функция называется BK-IN.

Еще прошивка научилась «маскировать» пораженные частоты (spurious signals, birdies). В супергетеродинных приемниках, особенно с двумя и более ПЧ, обычно есть несколько «неудачных» частот, где приемник принимает сигнал от своего же опорного генератора(ов) или ГПД. Причина заключается в том, что приемник обладает высокой чувствительностью, а генераторы, смесители и усилители далеко не идеальны. Генераторы помимо основного сигнала выдают гармоники, а также имеют фазовый шум. Последний приводит к взаимному преобразованию (reciprocal mixing). Усилители имеют интермодуляционные искажения. Смесители помимо суммы и разности сигналов генерируют множество побочных продуктов. Поэтому фильтры и экранирование редко оказываются эффективны против пораженных частот. Зато проблему легко решить программно, автоматически отстраиваясь от пораженных частот на несколько герц.

Так компоненты разместились внутри корпуса:

Слева внизу расположено все, что касается НЧ. Справа внизу разместилась цифровая часть. По центру у нас две ПЧ — 9 МГц и АРУ справа, 45 МГц слева. Вверху слева живет УМ, а вверху справа — четыре ФНЧ. Можно заметить, что я зарезервировал место под перегородки между нижней, средней и верхней секциями. Но практика показала, что перегородки ничем не улучшают свойства трансивера, и только затрудняют доступ к компонентам. По центру вверху можно разглядеть разъем 3.5 мм. Сейчас он не используется.

При питании от 13.8 В трансивер потребляет 340 мА на прием (с подсветкой ЖКИ) и около 1.5 А на передачу. УМ использован класса C на RD15HVF1. Выходная мощность составляет около 5 Вт на всех диапазонах. HBR/CW можно питать от Li-Ion аккумулятора 3S. Минимальное допустимое напряжение составляет 11 В. При питании от 11 В выходная мощность проседает до ~3 Вт. Чувствительность составляет -120…-126 dBm, смотря что вы называете разборчивым сигналом и какие наушники используете. Ночью на 40 метров вещательные AM-радиостанции не слышны. Радиосвязи были успешно проведены на разных диапазонах, в том числе и с другими QRP-корреспондентами.

Схему трансивера можно сказать здесь [PDF], а исходники прошивки — здесь. В общем и целом, конструкция вышла весьма удачной. Конечно, уже есть больше одной идеи для доработок. Но дорабатывать можно до бесконечности. Поэтому я решил рассказать о трансивере в его первозданном виде.

Метки: STM32, Беспроводная связь, Любительское радио, Электроника.

Трансивер СТАР-8 » Схемы электронных устройств

Трансивер «СТАР-8» предназначен для работы телеграфом и телефоном в восьми диапазонах: трех участках диапазона 28 мгц (28 мгц, 28,5 мгц и 29 мгц) и диапазонах 21 мгц, 14 мгц, 7 мгц, 3,5 мгц и 1,8 мгц. Во всех этих диапазонах чувствительность приёмного тракта не хуже 1 мкв при отношении сигнал/шум 3:1. Избирательность по соседнему каналу не хуже 50 дб, и определяется в основном параметрами кварцевого фильтра. Динамический диапазон по забитию 70 дб. Ширина полосы пропускания при работе SSB — 2,4 кгц, и при работе CW — 0,8 кгц.
Регулировка АРУ обеспечивает изменение выходного сигнала не более чем на 6 дб, при изменении входного на 60 дб. Номинальная выходная мощность низкочастотного усилителя при приёме — 250 мвт. Номинальная мощность сигнала, поступающего в антенну при передаче не менее 100 вт. Несущая и боковая нерабочая частоты подавляются не хуже чем на 50 дб.

Рис.2

Общая схема трансивера изображена на рисунке (усилитель мощностей передатчика не обозначен). Блок малой мощности состоит из входного контура, состоящего из катушки L1, индуктивность которой при смене диапазонов изменяется галетным переключателем SB.1.3 и конденсаторов С3, С4 и переменного С5.1. Затем следует основная плата (рис.1), плата гетеродинов плавного диапазона и опорной частоты (рис.2), плата низкой частоты (рис.З), телеграфный генератор (рис 4), и источник питания маломощного блока (рис.5).

В трансивере используется схема с одним преобразованием, с промежуточной частотой 9050 кгц. Принципиальная схема основной платы изображена на рисунке 1. Она содержит два диодных смесителя, первый на диодах VD1 — VD4 и трансформаторах Т1 и Т2 работает как преобразователь частоты при приёме и как балансный модулятор при передаче.

В первом случае сигнал от входного контура через вывод 2 платы поступает на сигнальный вход смесителя, на отвод вторичной обмотки Т1. Сигнал ГПД поступает на первичную обмотку этого трансформатора. Сигнал ПЧ выделяется в первичной обмотке «1» Т2 и поступает на первый каскад УПЧ на транзисторах VT1 и VT2, выполненный по каскадной схеме.

Этот каскад выполняет функцию регулируемого элемента системы АРУ. Его усиление изменяется путём изменения его напряжения питания, которое поступает от системы АРУ через контакт «1» основной платы. Контур 12С5 в коллекторной цепи VT1 настроен на ПЧ 9050 кгц, с его катушки связи L3 ПЧ поступает на четырёх-кварцевый лестничный фильтр на одинаковых резонатоpax Q1 — Q4, на частоту 9050 кгц.

Полоса пропускания фильтра 2,4 кгц, при замыкании контактов реле К.1.1 полоса сужается до 0,8кгц. С кварцевого фильтра сигнал ПЧ поступает на второй каскад УПЧ на транзисторах VT3 и VT4. Этот каскад выполнен по такой-же схеме как м первый, разница в том, что он не учавствует в системе АРУ и питается от стабилизатора на стабилитроне VD10.

Напряжение ПЧ с коллекторного контура этого каскада поступает на обмотку «1» трансформатора Т1, работающего в составе второго смесителя. Этот смеситель выполнен на трансформаторах Т3 и Т4 и диодах VD6-VD9, он при приёме выполняет функции демодулятора. Напряжение опорной частоты 9048 кгц поступает от опорного генератора на обмотку «1» трансформатора Т4. Низкочастотное напряжение снимается с отвода вторичной обмотки этого трансформатора, и через фильтрующую цепь L6C16R10 поступает на УЗЧ, расположенный на плате рис.3.

В режиме передаче первый смеситель выполняет роль балансного модулятора, напряжение опорной частоты поступает на первичную обмотку трансформатора Т1, напряжение ЗЧ от микрофонного усилителя платы рис.3 через фильтрующую цепь L1C1R1 поступает на отвод вторичной обмотки этого трансформатора.

В сигнал с обмотки «1» Т2 поступает на первый каскад УПЧ, затем фильтр на резонаторах Q1 -Q4 выделяет верхнюю боковую полосу сигнала, далее сигнал усиливается вторым каскадом УПЧ и поступает на второй смеситель, который в данном случае выполняет роль преобразователя частоты. Напряжение от ГПД сейчас подаётся на обмотку «1» Т4. Несущая подавляется на 50 дб. Сигнал сформированной DSB с частотой включенного диапазона поступает с отвода вторичной обмотки Т4 на вход усилителя мощности.

Уровень усиления DSB устанавливается путём изменения напряжения питания первого каскада УПЧ. Регулировочные элементы усиления как при приеме, так и при передаче расположены на плате рис.3.

Рис.3

Как видно из схемы переключение режимов приёма и передачи (rx — ТХ) происходит путей изменения точек подключения опорного генератора и ГПД, при RX сигнал ГПД поступает на первый смеситель, а сигнал опорного генератора на второй. При ТХ точки подключения генераторов меняются. По низкой частоте при переключении режимов выключается один из усилителей — микрофонный или УМЗЧ.

Схема платы генераторов показана на рисунке 2. Собственно генератор плавного диапазона выполнен на транзисторах VT1 и VT2, он работает в режиме микротоков. Частота генератора определяется частотой настройки контура, состоящего из катушки L1, индуктивность которой изменяется при смене диапазонов замыканием ненужной части катушки переключателей SB1.1. SB.1.2 подключает дополнительные конденсаторы С6-С19, которые служат для укладки частот диапазонов.

Перестройка по частоте производится переменным конденсатором С5.2, который подключается к плате через её вывод 15. Конденсатор С21 служит для уменьшения перекрытия переменного конденсатора. Расстройка частоты ГПД производится подачей напряжения на варикап VD2 от резистора R2, изображенного на общей схеме трансивера.

Archive — RECEIVER.BY

a quick search in the archives of amateur publications


Recent searches

ламповый усилитель [114], blaupunkt WR1 [2], осциллограф [130], ft-2000 [4], FUNAI [146], радиоприёмник [239], Сетевая фотовспышка [1], телевизор [295], УСИЛИТЕЛЬ [894], standard [67], Схемы [155], 100 [333], микро [713], ft-990 [6], Сириус [8], приёмник [509], 27 МГц [26], УРАЛ [40], aiwa [219], ебат [4], Смеситель на КП902 — вариант 2 [1], ТРАНСИВЕР [226], Журнал Радио [1], Перезагрузка компьютера при зависании [6], Схема селектора [19], Антенн [550], Приципиальная схема селектора каналов СКМ-30-1 [1], умзч [61], panasonic  [681], PANASONIC KX- [54], Kenwood TS-950SDX. Руководство [1], кассовый аппарат [11], осциллограф с1-101 [2], ГПД [19], аккумулятор [170], усилитель мощности си-би [1], panasonic rx-es20 [1], panasonic rx [18], генератор [262], jvc av-21a10 [1], AKIRA [15], антенный тюнер [10], 900 [97], автомобильный [70], МОЩНЫЙ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ НАПРЯЖЕНИЯ НА ТИРИСТОРАХ [2], 2002 [27], транзистор [424], импульсный [60], ключ [528], Ремонт неисправности в телевизоре Casio TV-3500S [1], 144 мгц [70], PANASONIC tc [145], усилитель  [372], радиотехни [40], GRUNDIG [684], Ч3-34 описание [1], GOLDSTAR [105], Прошивка АОН venus5 Версия -Русь 28 [2], alinco  [82], Aiwa 1402_2002_2102 [1], укв [172], р33п [2], GRUNDIG CUC-4635 [1], vertex vx-300 [2], 430 [142], Передатчик [451], VEF [32], panasonic [725], интерфейс [66], Преобразователь напряжения  [68], alinco [89], при [1731], Преобразователь [209], 600 [109], усилитель мощности  [359], индикатор  [194], управления [135], Инструкция [184], manual [1269], schematic [262], Приципиальная [244], радио [1424], alan 39 [2], 432 [43], icom [77], лен [572], радиоприемник [239], 101 [132], mfj [128], усилитель мощности [396], yaesu [74], антенна  [173], техническое описание [23], документация [73], Датчик [547], Регулятор громкости [18], 301 [77], Прибой [7], Генератор Г3-36 [4], кварц [100]

Публикации

Книги и руководства

Г.М. Вежба, Руководство пользователя Sspice, Ист-Лансинг, Мичиган: Университет штата Мичиган. Учебный медиацентр, 1991.

Г.М. Wierzba, Справочник по проектированию RC-активных фильтров: Глава 2 — Приближение, F.W. Стивенсон, редактор тома, John Wiley & Sons Inc., Нью-Йорк, стр. 19-43, 1985.

Журналы

г. н.э. Дауни и Г.М. Wierzba, «Аудиоусилитель класса G/FB», IEEE Transactions on Бытовая электроника, Vol.CE-53, стр. 1537-1545, ноябрь 2007 г.

Г.М. Вежба и Ю. Канг, «Краткие сведения о применении: создание аналоговой макромодели для Spice. Моделирование», Electronic Design: Special Analog Issue, стр. 75-76, 18 ноября 1996 г.

С-М. Чанг и Г.М. Вежба, «Разложение сетей на уровне цепи с нулевым для символьного анализа», IEEE Transactions on Circuits and Systems, Vol. CAS-41, стр. 699-711, ноябрь 1994 г.

Дж.А. Свободы и Г.М. Вежба, «Использование PSpice для определения относительной стабильности Активные фильтры RC, Международный журнал электроники, Vol.74, стр. 593-604, апрель 1993 г.

Г.М. Вежба, «Перемещение операционных усилителей: синтез топологической активной сети», IEEE. Сделки по схемам и системам, Vol. CAS-33, стр. 469-475, май 1986 г.

Э.Д. Эрб и Г.М. Wierzba, «Выражение для выходного сопротивления переключаемого R-2R лестничная сеть», IEEE Transactions on Circuits and Systems, Vol. CAS-30, стр. 167-169, Март 1983 г.

П.Р. Брайсон и Г.М. Вежба, «Теория и применение полунеопределенных сетей». Труды IEE, Vol.129, часть G, стр. 285-290, декабрь 1982 г.

Г.М. Вежба и Д.П. Браун, «Линейно-переменные сети, II. Синтез», Журнал Институт Франклина, Vol. 309, стр. 439-456, июнь 1980 г.

Г.М. Вежба и Д.П. Браун, «Линейно-переменные сети: I. Анализ» Журнал Институт Франклина, Vol. 309, стр. 227-239, апрель 1980 г.

Технические отчеты

Г.М. Wierzba, «Current Regulator», Lumen LLC, Lansing, MI, октябрь 2002 г.

.

Г.М. Вежба, «Макромодель PSpice для очень длинных неэкранированных кабелей на основе витой пары», Amati Communications Corporation, Сан-Хосе, Калифорния, июнь 1998 г.

.

Г.М. Вежба, «Оценка и проверка микросхемы приемопередатчика шины J1850», Chrysler Corporation, Оберн-Хиллз, Мичиган, июль 1995 г.

.

Г.М. Вежба, «Макромодель приемопередатчика и кабеля LTC485», Honeywell Inc., Арлингтон-Хайтс, штат Иллинойс, август 1993 г.

.

К.В. Норен, Г.М. Wierzba и CW Raney, «Развитие температурно-зависимого Макромодель регулируемого регулятора напряжения SG137, «SAND93-7032 Sandia» Национальные лаборатории, Альбукерке, Нью-Мексико, апрель 1993 г.

К.В. Норен, Г.М. Wierzba и CW Raney, «Развитие температурно-зависимого Макромодель регулятора напряжения SG7915, SAND93-7030 Sandia National Labs, Альбукерке, Нью-Мексико, март 1993 г.

.

К.В. Норен, Г.М. Wierzba и CW Raney, «Развитие температурно-зависимого Макромодель SPICE для программируемого регулятора напряжения CA3085, SAND93-7023 Sandia National Labs, Альбукерке, Нью-Мексико, февраль 1993 г.

К.В. Норен, Г.М. Wierzba и CW Raney, «Развитие температурно-зависимого Макромодель регулятора напряжения SPICE SG78XX, «SAND93-7020 Sandia National Labs, Альбукерке, Нью-Мексико, февраль 1993 г.

К.В. Норен, Г.М. Wierzba и CW Raney, «Развитие температурно-зависимого Макромодель регулятора напряжения UA723 SPICE, SAND93-7006 Sandia National Labs, Альбукерке, Нью-Мексико, февраль 1993 г.

.

Г.М. Wierzba и CW Raney, «Разработка регулятора напряжения SPICE». Макромодель», Sandia National Labs Report SAND90-7108, Albuquerque, NM, Dec. 1990.

Г.М. Вежба, «Начало исследования: синтез температурно-компенсированных и Сети измерения температуры», Национальный научный фонд, Вашингтон, округ Колумбия, Декабрь 1983 года.

Конференции

Г.М. Вежба, «Алгоритмы анализа и разработки макромодели компаратора Getreu», Приглашенный доклад, Proc. 36-го Среднезападного симпозиума по схемам и системам, Детройт МИ, стр. 1358-1361, август 1993 г.

Г.М. Вежба, «Макромодель программируемого операционного усилителя Бойля», приглашенный доклад, Proc. из 35-й Среднезападный симпозиум по схемам и системам, Вашингтон, округ Колумбия, стр. 1564-1567, Август 1992 г.

К.В. Норен и Г.М. Вежба, «Макромодель SPICE для регулируемого датчика CA3085». Регулятор напряжения», Приглашенный доклад, Proc.35-го Среднезападного симпозиума по цепям и Systems, Вашингтон, округ Колумбия, стр. 1552-1555, август 1992 г.

.

Ю.А. Свобода и Г.М. Вежба, «Использование PSpice для определения относительной стабильности RC Активные фильтры», Приглашенный доклад, Материалы 35-го Среднезападного симпозиума по схемам и Systems, Вашингтон, округ Колумбия, стр. 1102-1105, август 1992 г.

.

С-М. Чанг Дж. Ф. Маккей и Г.М. Вежба, «Матричная редукция и численное Аппроксимация во время вычислительных методов для анализа символьных аналоговых цепей». Приглашенный доклад, Международный симпозиум IEEE по схемам и системам, Сан-Диего, Калифорния, стр.1153-1156, май 1992 г.

Г.М. Вежба и К.В. Норен, «Макромодель SPICE для регулируемого положительного Регулятор напряжения», Приглашенный доклад, Материалы 34-го Среднезападного симпозиума по схемам и Systems, Monterey CA, стр. 610-614, май 1991 г.

.

С-М. Чанг и Г.М. Вежба, «Анализ символической чувствительности с использованием Sspice», приглашен Документ, 34-й Среднезападный симпозиум по схемам и системам, Монтерей, Калифорния, стр. 1043-1046, Май 1991.

А. Шривастава и Г.М. Вежба, «Символическая аппроксимация аналоговых схем с использованием Sspice», приглашенный доклад, 33-й симпозиум Среднего Запада по схемам и системам, Калгари. Канада, стр.603-607, август 1990 г.

Г.М. Вежба, В. Джоши, А. Шривастава, К.В. Норен и Дж.А. Свобода, «Sspice-Symbolic SPICE для линейных активных цепей», приглашенный доклад, материалы 32-го симпозиума Среднего Запада. on Circuits and Systems, Urbana IL, стр. 1197-1201, август 1989 г.

.

К.В. Норен, Г.М. Вежба, В. Джоши и Дж.А. Свобода, «Сравнение перемещенных фильтров KHN с 4 операционными усилителями», Invited Paper, Proc. 31-го Среднезападного симпозиума по цепям и Systems, Сент-Луис, штат Миссури, стр. 685-688, август 1988 г.

Дж.А. Свобода, Дж. Ака и Г.М. Вежба «Определение устойчивых схем, генерируемых перемещение операционных усилителей», Приглашенный доклад, Материалы 30-го симпозиума Среднего Запада по схемам и Systems, Morgantown VA, стр. 627-630, август 1987 г.

.

С. Эсмелиоглу и Г.М. Wierzba, «Усовершенствования фильтра KHN», Proc. 29-го Среднезападный симпозиум по схемам и системам, Линкольн, штат Небраска, стр. 372–375, август 1986 г.

.

Г.М. Вежба и Я.А. Свобода, «Перемещенный полосовой фильтр на операционном усилителе с нулевым центром частотная чувствительность к произведению усиления на полосу пропускания», Invited Paper, Proc.29-го Среднезападный симпозиум по схемам и системам, Линкольн, штат Небраска, стр. 28–32, август 1986 г.

.

Ю.А. Свобода, Г.М. Вежба и Т. Рейнольдс, «Перемещение операционных усилителей: дополнительные трансформация и стабильность», Приглашенный доклад, Материалы 29-го симпозиума Среднего Запада по Circuits and Systems, Lincoln NE, стр. 33-36, август 1986 г.

.

Г.М. Вежба и Я.А. Свобода, «Сравнение схем, генерируемых ОУ переселение», Приглашенный доклад, Материалы 28-го Среднезападного симпозиума по цепям и Системы, Луисвилл, Кентукки, стр.800-804, август 1985 г.

Г.М. Вежба и С. Эсмелиоглу, «Методы проектирования схем продукта с увеличенным коэффициентом усиления и пропускной способностью», Приглашенный документ, Proc. 26-го Среднезападного симпозиума по цепям и Systems, Пуэбла, Мексика, август 1983 г.

.

Г.М. Вежба и Б.В. Ноттс, «Синтез передаточных функций переменной температуры», проц. Международного симпозиума IEEE по схемам и системам, Ньюпорт-Бич, Калифорния, стр. 1344-1347, май 1983 г.

С.Эсмелиоглу и Г.М. Вежба, «Анализ обратной связи операционного усилителя с использованием сети», «Пробл.25-го Среднезападного симпозиума по схемам и системам, Хоутон МИ, стр. 489-493, август 1982 г.

Г.М. Вежба и Б.В. Ноттс, «Синтез конденсаторов с регулируемой температурой», Proc. из Международный симпозиум IEEE по схемам и системам, Рим, Италия, стр. 194-197, Май 1982 г.

Г.М. Вежба и С. С. Стюарт, «Теория и применение перемещения операционных усилителей», проц. 14-го Юго-восточного симпозиума по теории систем, Блэксбург, Вирджиния, стр. 97-100, апрель 1982 г.

Г.М. Вежба и Дж. Э. Нуньес, «Методы температурной компенсации с использованием стандартных преобразователи температуры на интегральных схемах», Материалы 24-го симпозиума Среднего Запада по Схемы и системы, Альбукерке, штат Нью-Мексико, стр. 564-568, июнь 1981 г.

.

Г.М. Вежба и Дж. Э. Нуньес, «Синтез резистивных сетей с переменной температурой». с использованием стандартных интегральных схем», Материалы 23-го симпозиума Среднего Запада по схемам и Systems, Толедо, Огайо, стр. 387-391, август 1980 г.

.

Оптопара для манипуляции

OPTO муфта для манипуляции Лучший вид: IE — разрешение монитора 800×600

Оптопара для манипуляции

7

7

С компонентом оптопары (4N25) и схемой на РИС.1, у нас есть отличная изоляция между трансивером и компьютером, потому что между TX и ПК нет нежелательной «петли заземления». Операция абсолютно безопасна, без радиочастотной обратной связи, без проблем. Что является хорошей защитой для обоих аппаратов и обеспечивает чистый сигнал «в эфире».



авторское право: SV1BSX (Jun’98)

Напряжение изоляции оптопары 4N25 составляет 2,5 кВ (пиковое), а напряжение пробоя коллектор-эммитер (вывод 4,5) максимальное. 30 Вольт.Сопротивление изоляции 10E11 Ом!
В схеме также имеется внешний светодиод (LD 1) для контроля импульсов «ключа». Это очень полезно при настройке конфигурации между com-портами. Если вы выбрали правильный com-порт, светодиод будет гореть в соответствии с кодом CW (если вы нажмете F1, F2, F3 … «горячие клавиши» на CT или SDI).
Пожалуйста, поставьте в качестве LD1 КРАСНЫЙ светодиод нормального размера (около 6 мм в диаметре). Иногда светодиодам меньшего размера требуется очень малый ток для освещения, и это проблема…. может быть, маленький светодиод всегда будет гореть.

Схема гибкая к любой модификации… например, если вам нужно на выходе более высокое напряжение, можно добавить еще один транзистор в конфигурации Дарлингтона (РИС.2), т.к. внутренний транзистор 4N25 очень «малая мощность». В этом случае напряжение пробоя и выходной ток увеличиваются, что зависит от напряжения Q1.
Другим решением является добавление небольшого быстродействующего реле (т.е. геркона) на выходе схемы для управления любыми старыми трансиверами, потому что некоторые из них имеют необычные и опасные (высоковольтные 60-300 В) цепи в цепи. ключевая схема. Поместите в качестве Q1 (драйвер реле) небольшой транзистор NPN (BC237, 2N3904) и подключите реле между коллектором Q1 и +Vc (+12В). Не забудьте подключить небольшой диод (1N4148) через реле. контакты в обратной полярности (катод +Vcc)

На практике основная схема на РИС.1 — «сердце»… Фиг.3 — теоретическое подключение «обратной» полярности. Схема не имеет никаких проблем для управления трансивером любого типа без каких-либо изменений в программное обеспечение, потому что входная секция 4N25 с подключением светодиодов и com-порта всегда одинакова, и это еще одно преимущество, за исключением изоляции, специально для программы SDI . Мы всегда меняем выходную часть схемы, чтобы применить ее к нашему передатчику.
Если у вас правильная настройка com-портов и LD 1 загорается во время нажатия клавиш, «секция ввода» работает нормально… для схемы на РИС.1 и для большинства коммерческих приемопередатчиков следующие «шаги»:

1) Вставьте штекерный кабель в гнездо TX «ключ».

2)Подключите другой конец кабеля к выходу «цепи ключа» (контакт 4,5 4N25)

если «ключ» не работает в трансивере, ПРОСТО поменяйте местами два кабеля на выходе 4N25 (контакты 4,5)….

вот и все народ !

9

Makis SV1BSX (Jun’98)

(PDF) A 90 нм CMOS LOW-POWER 60 ГГц Приемопередатчик с интегрированной единой частотой

12 IEEE Журнал твердотельных цепей, Vol.44, НЕТ. 12, ДЕКАБРЬ 2009

DARPA, C2S2, Cascade Microtech, VTT и Berkeley Design

Автоматизация за пожертвование FastSPICE.

ССЫЛКИ

[1] B. Floyd, S. Reynolds, U. Pfeiffer, T. Beukema, J. Grzyb и C.

Haymes, «Кремниевый набор микросхем приемника и передатчика 60 ГГц для широкополосной связи

, в IEEE ISSCC Dig. Тех. Документы, 2006,

стр. 184–185.

[2] К.-Х. Ван, Х.-Ю. Чанг, П.-С. Ву, К.-Ю. Лин, Т.-В. Huang, H.

Wang, and C. H. Chen, «60 ГГц маломощный шестипортовый приемопередатчик

для гигабитных программно-определяемых приемопередатчиков», в IEEE ISSCC

Dig. Тех. Документы, 2007 г., стр. 192–193.

[3] E. Laskin, M. Khanpour, R. Aroca, KW Tang, P. Garcia и SP

Voinigescu, «Приемник 95 ГГц с основной частотой VCO и статическим делителем частоты

в цифровом диапазоне 65 нм. CMOS», в IEEE ISSCC Dig.

Тех. Бумаги, 2008, с.180–181.

[4] Т. Митомо, Р. Фудзимото, Н. Оно, Р. Тачибана, Х. Хосино, Ю. Йоши-

хара, Ю. Цуцуми и И. Сето, «60-ГГц приемник CMOS спереди -end

с синтезатором частоты», IEEE J. Solid-State Circuits, vol. 43, нет.

4, стр. 1030–1037, апрель 2008 г.

[5] M. Tanomura, Y. Hamada, S. Kishimoto, M. Ito, N. Orihashi, K.

Maruhashi, and H. Shimawaki, «Внешние интерфейсы TX и RX для диапазона

60 ГГц в стандартной объемной CMOS 90 нм», в IEEE ISSCC Dig.Тех.

Статьи, 2008 г., стр. 558–559.

[6] А. Томкинс, А. Р. Арока, Т. Ямамото, С. Т. Николсон, Ю. Дои и

С. П. Войнигеску, «Приемопередатчик 60 ГГц с нулевой ПЧ на 65-нм КМОП с каналами

3,5 Гбит/с, ” в проц. IEEE CICC, 2008 г., стр. 471–474.

[7] С. Пинель и др., «90-нм КМОП-радио, 60 ГГц», в IEEE ISSCC Dig.

Тех. Документы, 2008 г., стр. 130–131.

[8] Д. Чоудхури, П. Рейанерт и А. М. Никнеджад, «60 ГГц, 1 вольт,

+12.Широкополосный усилитель мощности 3 дБм с трансформаторной связью в CMOS 90 нм», в

IEEE ISSCC Dig. Тех. Документы, 2008 г., стр. 590–591.

[9] Испытание на чувствительность к электростатическому разряду (ESD) — модель машины

(MM), международный стандарт, JEDEC EIA/JESD22-A115-A, 1997.

[10] B. Afshar, Y. Wang, and AM Никнежад, «Надежный приемник 24 мВт, 60 ГГц,

, в стандарте CMOS 90 нм», в IEEE ISSCC Dig. Тех. Документы,

2008 г., стр. 182–183.

[11] Дж. Борреманс, С.Thijs, P. Wambacq, Y. Rolain, D. Linten и M.

Kuijk, «Полностью интегрированный трансформатор HBM 7,3 кВ с защитой от электростатического разряда —

на базе CMOS LNA 4,5–6 ГГц», IEEE J. Solid-State Схемы, вып. 44,

нет. 2, стр. 344–352, февраль 2009 г.

[12] Ж.-Д. Park и AM Niknejad, «Лестничная сеть для защиты от электростатического разряда

CMOS ICs миллиметрового диапазона», Electron. Лет., т. 45, стр.

795–797, июль 2009 г.

[13] Тестирование чувствительности к электростатическому разряду (ЭСР) — тело человека

Модель (HBM), международный стандарт, JEDEC EIA/JESD22-A114-B,

2000.

[14] T. Hirota, A. Minakawa и M. Muraguchi, «Отделение уменьшенного размера — линия

и гибриды крысиных рас для одноплоскостных MMIC», IEEE Microw. Теория

Тех., том. 38, нет. 3, стр. 270–275, март 1990 г.

[15] Дж. К. Раутио, «Методы коррекции данных о параметрах рассеяния

многопортового устройства с несовершенной оконечной нагрузкой при измерении с помощью двухпортового анализатора цепей

», IEEE Microw. Теория и техника, вып. МТТ-31, вып. 5,

, стр. 407–412, май 1983 г.

16. Позар Д.М. Микроволновая техника. 3-е изд. Нью-Йорк: Wiley,

2005.

. Программируемый многоканальный

передатчик Гбит/с», в Symp. СБИС Схемы Dig. Тех. Документы, 2007,

стр. 38–39.

[18] J. Savoj, A. Abbasfar, A. Amirkhani, M. Jeeradit и BW Garlepp,

«Цифро-аналоговый преобразователь CMOS с фазовой калибровкой 12 Гвыб/с», в

Symp .СБИС Схемы Dig. Тех. Документы, 2007 г., стр. 68–69.

[19] П. Шван, Дж. Бах, К. Фейт, П. Флемке, Р. Гиббинс, Ю. Грещищев,

Н. Бен-Хамида, Д. Поллекс, Дж. Ситч, С.-К. Ван и Дж. Волчански, «АЦП A

24 Гвыб/с 6b в CMOS 90 нм», в IEEE ISSCC Dig. Тех. Документы,

2008 г., стр. 544–634.

[20] H. Wang и A. Hajimiri, «Широкополосный линейный цифровой фазовый

ротатор CMOS

», в Proc. IEEE CICC, 2007 г., стр. 671–674.

[21] B. S. Leibowitz et al., «Приемник DFE с 10 отводами 7,5 Гбит/с с частичным ответом первого отвода

, адаптацией со спектральным стробированием и CDR с фильтрацией данных 2-го порядка», в IEEE ISSCC Dig. Тех. Документы, 2007 г., стр. 228–599.

[22] К. К. Пархи, «Высокоскоростные архитектуры для алгоритмов с циклами квантования

», в Proc. Международный IEEE. Симп. Схемы и системы, май 1990 г., том.

3, стр. 2357–2360.

[23] Дж. Ким, Дж.-К. Ким, Б.-Дж. Ли, Н. Ким, Д.-К. Чжон и В. Ким, «

20-ГГц контур фазовой автоподстройки частоты для сериализующего передатчика 40 Гбит/с в 0.13

m CMOS», в Symp. СБИС Схемы Dig. Тех. Документы, 2005 г., стр.

144–147.

[24] JL Zerbe, PS Chau, CW Werner, TP Thrush, HJ Liaw, B.

W. Garlepp и KS Donnelly, «Сигнализация 4-PAM 1,6 Гбит/с/контакт и схемы

для многоточечной шина», IEEE J. Solid-State Circuits, vol. 36, нет.

5, стр. 752–760, май 2001 г.

Кристиан Марку (S’01) получил награду B.S.E.E. степень

Калифорнийского университета в Ирвине в 2005 г. и

степень магистра электротехники Калифорнийского университета

в Беркли в 2008 г.В настоящее время он работает над докторской диссертацией. степень в области электротехники

Калифорнийского университета в Беркли.

Область его научных интересов включает проектирование схем КМОП миллиметрового диапазона

и маломощный частотный синтез

для приложений миллиметрового диапазона. В 2007 году он прошел стажировку в

Qualcomm Inc. в Кэмпбелле, Калифорния, работая над сотовыми приемниками. В 2009 году он прошел стажировку в Qualcomm

Inc. в Санта-Кларе, Калифорния, где работал над конструкцией смешанных сигналов

со сверхмалым энергопотреблением.

Дебоприйо Чоудхури (S’02) получил степень бакалавра

в области электротехники в

Индийском технологическом институте, Харагпур, Индия, в

2005 г. и степень магистра. степень в области электротехники

Калифорнийского университета в Беркли в 2008 году.

В настоящее время он является доктором философии. кандидат в Исследовательском центре беспроводной связи Беркли

Калифорнийского университета в Беркли.

Его основные научные интересы связаны с радиочастотными и

цепями миллиметрового диапазона, усилителями мощности, высокоскоростными

цепями и биомедицинскими устройствами.Он прошел стажировку

должностей в Qualcomm Incorporated в Санта-Кларе,

Advanced RF Technology Group в Intel в Хиллсборо и Texas Instruments

India Pvt. Ltd.

В 2008 г. г-н Чоудхури получил стипендию IEEE Microwave Graduate Fellow-

и престижную стипендию Intel для обучения в аспирантуре в 08–09.

Он также был одним из лауреатов премии IEEE RFIC за лучшую студенческую работу в

2007 г.

Чинтан Таккар (S’08) родился в Мумбаи,

Индия, в 1984 г.Он получил B.Tech. и М.Тех.

(интегрированные) степени в области электроники и электротехники

техника связи Индийского института технологий

, Харагпур, Индия, в 2007 году. Он

, в настоящее время работает над докторской степенью. степень в области электротехники

Калифорнийского университета,

Беркли.

Летом 2004

и 2005 года он работал стажером в Индийском институте науки

(IISc) в Бангалоре, Индия, и Microsoft Re-

search в Редмонде, штат Вашингтон.В 2006 году он был приглашенным исследователем-стажером в Мичиганском университете, Анн-Арбор, где работал над преобразователями DC/DC

с переключаемыми конденсаторами для сверхмаломощных приложений. В 2009 году он прошел стажировку в Rambus Inc.,

Лос-Альтос, Калифорния, где работал над высокоскоростными энергоэффективными эквалайзерами для интерфейсов контроллера памяти

нового поколения и DRAM. В сферу его текущих научных интересов входят энергоэффективные интегральные схемы для высокоскоростных проводных,

беспроводных и приемопередатчиков миллиметрового диапазона.

Г-н Таккар был получателем стипендии Калифорнийского университета в Беркли Риджентс для обучения в аспирантуре

в 2007–2008 гг.

Новый однодиапазонный трансивер Nng Cw Superhet

Доступен в размерах 20 м, 30 м, 40 м. 80М. 559,95 плюс 3,75 сингапурских доллара в час. (Каталог-2 Марки). МЕЛКИЕ ЗАПЧАСТИ И КОМПЛЕКТЫ ДЭНА, 1935 г., South 3rd West #1, Missoula MT 59801. BNB385

ОБСЛУЖИВАНИЕ МОНИТОРЫ ТРЕБУЮТСЯ. Любая последняя модель без оборудования (408) 241-7376, BNB390

ЭТО ВЕРНУЛОСЬ! Возвращение справочника HW-8! Вторая печать.Модификации для установок Heath QRP. Магазин первого класса 11 долларов. DX добавляет 4 доллара за доставку авиапочтой. Майк Брайс, WBSVGEr 2225 Mayflower NW, Massiilon OH 44647. BNB4Q4

РАЗЫСКИВАЕТСЯ: Hammariund Model SPC-10 SSB Converter, H.A. Вебер, 4845 West 107th Street, Oak Lawn IL 60438-5252. БНБ411

МЭЛОН ЛУМИС. INVENTOR OF RADIO, запатентовано Томасом Аппиби в 872 г. (авторское право 1967 г.), доступно у JOHAN K.V. SVANHOLM, N3HFt SVANHOLM RESEARCH LABORATORIES, P.O. Box 81, Вашингтон, округ Колумбия, 20044. Пожалуйста, отправьте пожертвование в размере 25 000 долларов США и 5 000 долларов США для S&H.БНБ420

PCB I Schematic CAD — от $195

EASY-PC — для односторонних и многослойных плат до 17″x17″. Феноменально быстрый и простой в использовании Более 18 000 экземпляров используется по всему миру EASY-PC Professional для плат размером до 32 x 32 дюйма с разрешением 0,001 дюйма, 16 слоев. PC/XT/AT/286/386/486 с дисплеями EGA или VGA

Logic Simulation — от $195

PULSAR и PULSAR Professional *

Полнофункциональные цифровые логические симуляторы.Позволяет быстро и недорого тестировать свои проекты без необходимости использования сложного испытательного оборудования. PULSAR может обнаружить эквивалент пикосекундного сбоя, происходящего раз в неделю! Работает на ПК/XT/AT/286/386/486 с дисплеями EGA или VGA._

Аналоговое моделирование — от 195 $

ANALYZER 111 и ANALYZER HI Pro.

Мощные симуляторы линейных цепей имеют полный графический вывод, обрабатывают R’s, LNsPC s. Биполярные транзисторы, полевые транзисторы, операционные усилители, трансформаторы с ответвлениями, линии передачи и т. д.-

за общую производительность и стоимость. Не GE, не «фургон Motorola».

Продолжить чтение здесь: Повторитель Крп

Была ли эта статья полезной?

Простая схема для кв гк 71.

Отличный сетевой усилитель с заземлением для повседневной работы.

Входной сигнал подается на коаксиальный разъем XW1 («Вход»). В режиме приема и при выключенном усилителе этот сигнал через контакты реле К 1.1 и К6.1 подается на выходное гнездо XW2 («Выход»), подключенное к антенне радиостанции.Для перехода в режим передачи управляющий сигнал с уровнем 0 подается на гнездо XS1 (или, что то же самое, левый — по схеме — вывод обмотки реле К8 подключается к общему проводу). В результате срабатывают реле К1 и Кб, и усиленный сигнал через одну из П-цепей, вводимых в тракт переключателем диапазонов SA1 (секции SA1.1 и SA1.2), поступает в катодную цепь лампы ВЛ1, который подключается по схеме заземленной сети.В таком включении лампа ГК-71 превращается в идеальный триод с правильной характеристикой — ток через него протекает только при положительном (по отношению к катоду) напряжении на сетках. Его входное сопротивление по первой гармонике сигнала в этом случае близко к 400 Ом. Для снижения входного сопротивления усилителя до 50 Ом (именно при таком сопротивлении нагрузки «фирменный» трансивер выдает максимальную мощность) на входе применены П-контуры с коэффициентом трансформации (повышением) входного напряжения на коэффициент два.
Катод накала лампы питается через сдвоенный дроссель Э10Е11, а подаваемое на них напряжение составляет примерно 12 В, что обеспечивает ток покоя, необходимый для линейной работы усилителя при сохранении длительного срока службы лампы.
Анодная цепь лампы включает обычный П-контур С19L10-L12C20, секции катушек которого коммутируются мощными высокочастотными контакторами К2-К5, управляемыми в свою очередь секцией SA1.3 переключателя диапазонов. Резистор R1, шунтированный катушкой L9 с малой индуктивностью, предотвращает самовозбуждение усилителя на частотах УКВ (и такая возможность существует, несмотря на мифическую «низкочастотность» ГК-71).
На выходе П-контура через делитель напряжения R2R3 подключен индикатор уровня выходного сигнала (элементы VD1, C21, R4, C22, RA1). Требуемая чувствительность индикатора устанавливается в зависимости от фактического входного сопротивления антенны подбором резистора R4.
Работа усилителя управляется сигналом трансивера через переключатель SA2. В положении «Выкл.». и «Н» (накал) усилитель не работает. В положении «Вкл.» управляющий сигнал включает реле К8.Обмотка этого маломощного реле питается от 12 В, что позволяет усилителю работать с любым «фирменным» трансивером (некоторые из них имеют очень «слабую» схему управления внешним усилителем мощности).
Блок питания усилителя состоит из трех унифицированных малогабаритных трансформаторов (Т1-ТЗ) и двух выпрямителей. Один из них (VD1) питает обмотки реле и контакторов, другой (VD2-VD5) — анодную цепь лампы. Так как анодные трансформаторы с общим напряжением вторичных обмоток около 1750 В не производятся, пришлось вторичные обмотки двух трансформаторов (Т2 и ТЗ) соединить последовательно.Цепь накала лампы ВЛ1 питается от последовательно соединенных вторичных обмоток трансформатора Т 1 . Электродвигатель М 1 осевого вентилятора с номинальным напряжением 220 В подключен к части его первичной обмотки. Он необходим только для описанного ниже варианта усилителя в малогабаритном корпусе.
Детали и дизайн. В блоке питания усилителя использованы трансформаторы ТПП285 127/220-50 (Тл), ТА285 127/220-50 (Т2) и ТА238/127-50 (ТК). Рабочее напряжение всех реле (кроме К8) и контакторов 24 В (реле К8 12 В при сопротивлении обмотки не менее 500 Ом).Контакты высокочастотных реле К1 и Кб должны быть рассчитаны на коммутируемую мощность соответственно 100 и 500 Вт, а также они (контакты) должны нормально работать в режиме приема, т. е. при напряжении порядка долей микровольт. Контакты контакторов К2-К5 должны быть рассчитаны на ток до 10 А при напряжении до 3000 В, а контактора К7 — на такой же ток при напряжении 220 В. Коммутируемые ток и напряжение реле К8 на 1 А и 24 В соответственно.
При подборе конденсаторов переменной емкости С 19 и С20 для усилителя следует учитывать, что зазор между обкладками первого из них должен быть не менее 2 мм, а второго (если антенна имеет входное сопротивление 50…100 Ом) — не менее 0,3 мм. Если используется антенна с более высоким входным сопротивлением (например, типа «луч» или «американка»), зазор между пластинами С20 должен быть не менее 1 мм.
Катушки вводных П-контуров L1-L7 намотаны ПЭВ-2 1.0 проволока на фторопластовых каркасах диаметром 10 мм. Обмотка сплошная, виток к витку, но при настройке усилителя должна быть возможность их раздвинуть. Количество витков этих катушек следующее: L1-L3 — по 12, L4, L5, L6 и L7 — 14, 20, 25 и 40 соответственно. Катушка L9 содержит четыре витка того же провода, равномерно распределенного по длине корпуса резистора R1 (МЛТ-2).
Дроссель L8 намотан на фторопластовой рамке диаметром 21 мм. Его обмотка выполнена ПЭВ-2 0.35 провода и состоит из пяти участков (зазоры между соседними участками -3 мм): первый (считая от вывода, подключенного к резистору R1) содержит 24 витка, равномерно распределенных по длине 15 мм, все остальные (второй, третий, д.) наматываются виток к витку и занимают соответственно 10, 15, 20 и 30 мм в длину.
Магнитопровод сдвоенного индуктора Л10Л11 представляет собой три сложенных вместе ферритовых (600НН) кольца типоразмера К32х20х5. После обматывания лакотканевой лентой семь витков провода МЛП сложены пополам и скручены с шагом около 10 мм сечением 0.На него намотано 75 мм2.
Выходная П-образная катушка L10 намотана на ребристом керамическом каркасе диаметром 40 мм и содержит 4,5 витка посеребренного медного провода диаметром 3 мм, длина намотки 25 мм (высокая добротность эта катушка обеспечивает полную выходную мощность при работе в диапазоне 10 м). Катушка L 11 выполнена на таком же каркасе. Его обмотка состоит из восьми витков посеребренного провода диаметром 2,5 мм (длина намотки — 40 мм), отвод выполнен с третьего витка, считая от вывода, подключенного к L10.
Цилиндрическая рама катушки L12 изготовлена ​​из ПТФЭ. Его диаметр составляет 40 мм. Катушка содержит 25 витков провода ПЭВ-2 1,5 витка в виток (вывод — с 11-го витка, считая от вывода, подключенного к L11).
Компактный вариант усилителя собран в корпусе с размерами (ширина х высота х глубина) — 280х280х320 мм. На высоте 140 мм в нем закреплено шасси с отверстием под лампу ГК-71, установленное в правом заднем углу. Верхний отсек содержит детали выходного П-контура и стрелочного индикатора PA1.В нижнем отсеке смонтированы части источника питания, прибор индикации анодного тока ПА2, переключатели SA1, SA2 и части входного П-контура. К задней стенке нижнего отсека прикреплен вентилятор. Поток воздуха проходит через кольцевую щель, образованную корпусом светильника и стенками отверстия под ним в корпусе, в верхний отсек с крышкой с решеткой над светильником.
Во втором варианте конструкции усилителя вентилятор отсутствует, но ширина его корпуса увеличена до 400 мм (при той же высоте и глубине).Все детали смонтированы на шасси высотой 60 мм, под ним смонтированы только выключатели SA1, SA2 и части входных П-цепей. Для охлаждения усилителя в нижней части корпуса предусмотрено зарешеченное отверстие, а крышка приподнята над верхней стенкой на высоту 20 мм.
Настройка усилителя начинается с проверки работоспособности источника питания. Установив переключатель SA2 в положение «Н», измерьте напряжение на выходе выпрямителя VD1, на клеммах накала лампы, на выходе выпрямителя VD2-VD5.Последняя на холостом ходу (без нагрузки) должна быть около 2300, а при токе нагрузки 400 мА (максимальный ток через ГК-71 при работе усилителя) — 2000 В.
Далее включить усилитель (SA2 — в положении «Вкл») и измерить ток покоя лампы, который должен быть около 30 мА. Не забудьте подключить к выходу усилителя эквивалент нагрузки, например, лампу накаливания мощностью 500 Вт на напряжение 220 или 127 В. Затем к входу усилителя через КСВ-метр подключают источник сигнала.Его выходная мощность должна быть достаточной для работы КСВ-метра (2…10 Вт). Изменяя длину намотки катушек входных П-контуров, КСВ достигается на входе в середине каждого диапазона близким к 1. В диапазонах 10 и 12 м (как видно из диаграммы, один в них работает входной контур), минимальный КСВ достигается на частоте 26 МГц (в этом случае его значение на краях диапазонов будет не более 1,5). Наконец, подключают антенну, с которой будет работать усилитель, и манипулированием конденсаторами С 19, С20 добиваются максимальных показаний выходного индикатора РА1 в каждом диапазоне.Для быстрого перехода от диапазона к диапазону в процессе эксплуатации имеет смысл составить таблицу соответствующих им положений роторов этих конденсаторов.

Рабочие диапазоны 10, 12, 15, 17, 20, 30, 40 и 80 м, пиковая выходная мощность при отсутствии заметных искажений усиливаемого сигнала — 500 Вт, входное сопротивление — 50 Ом.

Усилитель мощности (УМ) выполнен на «старой» надежной лампе ГК71, с графитовым анодом, не требующим обдува. Принципиальная схема показана на рис.один.

Схема классическая с общей сеткой (ОС). Анодное напряжение — 3 кВ, напряжение экранной сетки — +50 В, напряжение накала — 22 В, в «Спящем режиме» — 11 В. Ток покоя — 100 мА. Мощность раскачки Rvx составляет 50-80 Вт.

Мощность, подаваемая на нагрузку, эквивалентную 50 Ом, Pout = 500–700 Вт.

Особенности этой схемы единой системы обмена сообщениями:

  • введение схемы защиты от перегрузки по току и короткого замыкания (КЗ) и поддержание «Спящего режима» в УМ;
  • применение катодного резонансного контура для лучшего согласования с импортными трансиверами;
  • оригинальная схема П-контура, позволяющая получить одинаковую выходную мощность на всех диапазонах.

Рис. 1. Принципиальная схема усилителя мощности ГК71 с общей сеткой.

УМ питается от одного мощного трансформатора, выполненного на торе. Высокое анодное напряжение 2,5-3,0 кВ получают путем удвоения напряжения, снимаемого с повышающей обмотки трансформатора.

При включении УМ сетевое напряжение 220 В, проходя через сетевой фильтр Lf, С42, ​​С43, автоматический выключатель SA4, подается на первичную обмотку трансформатора через галогенную лампу HL1.Это обеспечивает «мягкий» пуск и продлевает срок службы лампы ВЛ1 ГК71 и других элементов УМ.

После заряда конденсаторов часть высокого напряжения, снимаемого с делителя R13-R18 и потенциометра R12, поступает на схему автоматики, выполненную на транзисторе? ТЗ. Если короткого замыкания в цепи УМ нет, то напряжение в норме, значит? ТЗ открывается, реле Кб срабатывает, замыкая своими контактами К6.1 галогенную лампу HL1.

Особенностью данной схемы автоматики является «малый гистерезис» срабатывания/отпуска Кб.Это обеспечивает надежную защиту УМ от перегрузки по току анода или короткого замыкания во вторичных цепях, пробоя и короткого замыкания в обмотках трансформатора, при чем?

В дежурном режиме на лампу ГК71 подается неполное напряжение накала 11В. Это обеспечивает низкий нагрев лампы, УМ в целом и «Спящий режим» УМ. При переключении на «ТХ» ​​на ГК71 подается полное напряжение накала 22 В, и уже через 0,2-0,25 с УМ готов к работе на полную мощность, что является несомненным достоинством ламп прямого накала ГК71, ГУ13. , ГУ81.

Для полного согласования УМ с импортными трансиверами используется «Катодный контур», который настраивается в резонанс на каждом диапазоне подключением конденсаторов к L1 с помощью реле К9-К13 на диапазонах 10-24 МГц.

Первоначально контур L1 настраивается на диапазон 28 МГц конденсатором С21. На низкочастотных диапазонах 3,5 и 7 МГц для более полного согласования (из-за узкополосности катодной цепи L1C) сигнал подается через контакты реле К7 на катодный трехобмоточный дроссель — Др1.При этом для исключения влияния L1 он закорочен ВЧ-конденсатором С14 через контакты К8.1.

КСВ на входе УМ не превышает 1,5 на всех диапазонах и хорошо согласуется с любым импортным трансивером, даже без тюнера.

Выходной П-контур УМ переключается трехпозиционным переключателем SA1. SA1.3 — переключает отводы катушек и подключает дополнительный конденсатор С23 к связи КПЕ С22 с антенной на диапазоне 3,5 МГц.

Переключатель SA1.2 закорачивает катушку 3,5 МГц. Переключатель SA1.1 переключает реле диапазонов. Если планируется диапазон 1,8 МГц, то нужно добавить еще одно реле и использовать 9-е положение на переключателе SA1.

Катушка L4 работает на диапазоне 28 МГц, которая находится непосредственно в цепи анода ГК71. Это позволило получить Pвых на 28 МГц такое же, как и на НЧ-диапазонах. Др3 необходим для защиты выходных цепей УМ.

Управление «RX/TX» осуществляется схемой на транзисторе VT1, который питается напряжением +24 В.При замыкании на корпус входа RX/TX разъема XS1 контакта 3 (ток 3-5 мА) цепь на транзисторе? Т1 открывается, срабатывает реле КЗ и через контакты К3.1 подается +24 В на реле К1 и К2. Срабатывает реле К4, подающее полное напряжение накала на ГК71 через контакты К4.1.

При включенном выключателе SA3 «Накал» на лампу VL1 постоянно подается полное напряжение накала. Это может понадобиться при работе в TESTax. После зарядки конденсатора С3 (через 0.15-0,2 с) сработает реле К5, которое обеспечивает:

  • корректная работа УМ;
  • нет обгорания контактов реле К1, К2.

Реле К5 с контактами К5.1 замыкает цепь управляющей сетки лампы ВЛ1 на корпус, размыкая ее. Для реализации режима «Байпас» выключатель SA2 разрывает цепь питания +24 В цепи на? T1 переключателя «RX/TX». На транзисторе? Т2 выполнен регулируемый стабилизатор напряжения экранной сетки лампы ВЛ1.

Потенциометр R4 устанавливает ток покоя VL1 в диапазоне 100-120 мА. На микросхеме DA1 выполнен стабилизатор напряжения +24 В для питания реле и схемы автоматики. При перегрузках и коротких замыканиях на +24 В DA1 автоматически отключается, что также повышает надежность УМ в целом.

Конструкция усилителя мощности

УМ выполнен в корпусе компьютерного системного блока, желательно старой модели 80-х годов — он из более толстой стали.Габариты 175х325х400 мм. Вертикальная перегородка и горизонтальные полки изготовлены из стали толщиной 1,5-2 мм.

При интенсивной работе УМ желательно использовать вентилятор, работающий при пониженном напряжении питания, для снижения шума.

Детали и возможные замены

Трансформатор Т1 изготовлен на железе от ЛАТР-8 10 А. Сетевая обмотка намотана проводом ПЭЛ 1,5 мм. Повышающая обмотка ПЭЛ 0,65-0,7 мм, напряжением 1,1-1,2 кВ. Накальная обмотка ПЭЛ 1,5 мм 11+11 В, остальные обмотки ПЭЛ 0.5-0,65 мм на напряжение 22 В и 50 В.

Автоматический выключатель СА4 типа ВА-47 на 10 А. Катодный дроссель Др1 намотан на ферритовом кольце К45х27х15 мм 2000НН двумя проводами 1,2-1,5 мм и содержит 12 витков. Катушка связи имеет 7 витков провода МГТФ0,2 мм, равномерно распределенных между витками основной обмотки.

Катушка L1 катодного контура изготовлена ​​из медной трубки диаметром 5-6 мм. Внутри которого протянут провод в термостойкой изоляции МГТФ, БПВЛ сечением не менее 1 мм2.Наружный диаметр катушки 27-30 мм, зазор между витками 0,2-0,3 мм и содержит 8 витков, нарезанных от середины.

Катушка L2 диапазона 3,5-7 МГц выполнена на каркасе диаметром 40-45 мм и содержит 15+12 витков провода 1,5-2,0 мм. Первые 15 витков для диапазона 3,5 МГц наматываются виток к витку, а остальные 12 витков с шагом 2,5 мм.

Катушка L3 диапазона 10-21 МГц изготовлена ​​из медной трубки диаметром 5-6 мм и содержит 15-17 витков, наружный диаметр 50-55 мм.

Катушка L4 диапазона 28 МГц изготовлена ​​из медного провода диаметром 2,0-2,5 мм и содержит 5-6 витков, наружный диаметр катушки 25 мм.

Дроссель анодный Др2 намотан на каркасе из фторопласта диаметром 18-20 мм, длиной 180 мм, проводом ПЭЛШО 0,35 мм, виток к витку секциями 41 + 34 + 32 + 29 + 27 + 20 + 17 + 11 витков и последние 10 витков на разряд с шагом 2 мм.

Др3 — намотка универсал проводом ПЭЛШО 0,2-0.3 мм 2-4 секции по 80-100 витков.

Сетевой фильтр Лф намотан на кольце К45х27х15 мм 2000НН в два провода диаметром 1 мм, с хорошей изоляцией типа МГТФ, виток в виток до заполнения.

Анод КПЭ С24 от УВЧ-66. Одна секция, зазор 2,5-2,7 мм 15-100 пФ, подключенная ко 2-му витку катушки L3. Конденсатор С23 — соединение с антенной КПИ 2-3 секции от старых радиоприемников с зазором 0,3-0,4 мм, 30-1200 пФ.

Реле К1 — РЭН-33, К2 — РЭН-34. Реле КЗ-К6 — малогабаритные импортные пластмассовые корпуса 15х15х20 мм, ток коммутации 6-8 А, напряжение коммутации 127-220 В.Реле КЗ и Кб на рабочее напряжение 24 В, а реле К4 и К5 на рабочее напряжение 12 В. Реле К7 -К13 — маломощные кремниевые диоды РЭС-10 включены параллельно обмоткам реле. Диоды на схеме не показаны.

Транзисторы VT1 — КТ835, КТ837. VT2, VT3 — КТ829А. DA1 — КР142ЕН-9(Б,Г) или МС7824.

Многие радиолюбители конструируют коротковолновые усилители мощности на прямых лампах накаливания, типа ГУ-13, ГК-71, ГУ-81. Эти лампы не дороги, неприхотливы в эксплуатации, имеют высокую линейную характеристику и не требуют принудительного охлаждения.Главным положительным качеством этих ламп является их готовность к работе через одну-две секунды после подачи питания.

По предложенному описанию изготовлено более десятка конструкций, показавших отличные технические характеристики, хорошую повторяемость, простоту настройки и эксплуатации. Конструкция рассчитана на повторение радиолюбителями средней квалификации.

Усилитель выполнен по схеме с общим катодом (рис. 1), которая несколько сложнее схемы с общей сеткой, так как требует питания экрана и управляющих сеток ламп.Но эти трудности с лихвой окупаются малой потребной мощностью входного сигнала (15…20 Вт), соответственно легковесностью работы трансивера и его полной независимостью от состояния выходной колебательной системы (ВКС) преобразователя. усилитель (по схеме с ОС), простота настройки и стабильная работа.

Рис. 1. Схема усилителя мощности

Оптимальный режим питания радиоламп, наличие защиты от коротких замыканий и перегрузок в усилителе, «мягкое» включение и режим «Сон» делают данное устройство экономичным, малошумным, с высокой -линейное усиление сигнала и отсутствие помех при приеме ТВ.

Лампы ГК-71 работают в усилителе надежно и без прострелов при анодном напряжении +3 кВ, выдавая мощность до 1 кВт при напряжении -120 В на первой сетке и +700 В на второй. В связи с малым потреблением тока в цепи питания экранных сеток обеих ламп (50…60 мА) применена простая и оригинальная схема стабилизации напряжения их питания за счет большой емкости конденсаторов С34, С35 и «накачка» напряжения с трансформатора тока Т3, которое изменяется пропорционально току в первичной обмотке трансформатора Т1.Нестабильность напряжения на второй сетке не превышает 15…20 В, что вполне приемлемо, учитывая очень малую крутизну ламп ГК-71 на второй сетке, не ухудшающую линейность усилителя в целом. .

Напряжение питания первых сеток ламп стабилизируется устройством, так называемым регулируемым аналогом стабилитрона, выполненным на элементах VD9, VD10, VT13, VT14. Стабилитрон VD9 ограничивает максимальное напряжение на транзисторах VT13 и VT14. Подстроечным резистором R22 задаются токи покоя ламп.

В усилителе применена параллельная схема питания анодной цепи, как более надежная и безопасная, так как на элементах ВСУ нет высокого постоянного напряжения. В то же время снижение на 15…20 % выходной мощности в диапазоне 28 МГц не столь существенно.

Трансформатор широкополосный Т5 на входе усилителя обеспечивает согласование с КСВ не более 1,5 на всех диапазонах с любым трансивером импортного производства, даже без встроенного антенного тюнера. ФНЧ Л4Л5С12С13 с частотой среза 32 МГц компенсирует входную емкость ламп ГК-71 в КВ диапазонах.

Блок питания усилителя выполнен на трансформаторах Т1-Т3. При включенном выключателе SA5 сетевое напряжение через выключатель SF1 и фильтр L11L12C36C37 подается на первичные обмотки трансформаторов Т1, Т2 через галогенную лампу накаливания EL1, что обеспечивает «мягкое включение» УМ, продление срока службы ламп и других элементов усилителя.

После заряда высоковольтных конденсаторов С25 и С26 часть напряжения, снимаемого с делителя на резисторах R28, R33-R35, поступает на блок автоматики и защиты с малым «гистерезисом срабатывания», выполненным на транзисторе VT4 и реле К3.При отсутствии перегрузок и коротких замыканий во вторичных цепях трансформаторов Т1, Т2 транзистор VT4 откроется, включится реле КЗ и замкнет своими контактами К3.1 лампу ЭЛ1. Сетевые обмотки получат полное сетевое напряжение, а лампы VL1, VL2 – напряжение накала через контакты реле К3.2. В случае перегрузки или короткого замыкания напряжение на базе транзистора уменьшится, транзистор закроется, реле короткого замыкания обесточится и трансформаторы будут подключены к сети через галогенную лампу, которая работает в качестве бартера, ограничивая ток до 1 …2 А и предотвращения выхода из строя трансформаторов Т1, Т2 и усилителя в целом.

Все выпрямители блока питания усилителя выполнены по схеме удвоения напряжения. Это упрощает конструкцию трансформаторов и повышает их надежность.

В дежурном режиме на нити накала ламп подается напряжение 10 В. При переводе усилителя в активный режим с максимальной выходной мощностью подается полное напряжение накала 22 В (если переключатель SA3 находится в верхнем положении по схеме) или 17 В (если переключатель SA3 в нижнем положении). ).В последнем случае усилитель выдает 50% выходной мощности и позволяет проводить операции сколь угодно долго по его настройке, а также работать в эфире без ухудшения качества сигнала. В режиме «Сон» свечение ламп полностью отключается контактами реле К3.2.

Усилитель переходит в активный режим работы «ТХ» ​​почти за 1 с, для чего достаточно кратковременно нажать кнопку SB1 «ТХ» ​​или педаль (тангенту), подключенную к разъему Х1 (РТТ) и закоротить ее на общий провод (ток в цепи 10 мА).Транзистор VT1 открывается, включаются реле К1 и К2, которые переключают вход/выход УМ и его цепи управления. Если контакты переключателя SA4 «QRP» разомкнуты, транзистор VT1 не получит питание, и это не позволит усилителю перейти в активный режим. Сигнал от трансивера, минуя УМ, проходит в антенну, а измерительный прибор УМ1 (шкала прибора отградуирована в ваттах) затем покажет мощность сигнала, прошедшего от трансивера.

В режиме «ТХ» контакты реле К1.2 подключить цепь регулятора напряжения первой сетки (С1) к общему проводу, и усилитель перейдет в активный режим. Измерительный прибор РА2 показывает ток покоя ламп VL1 и VL2.

Для облегчения теплового режима ламп на корпусе усилителя установлены два вентилятора, которые работают практически бесшумно при пониженном напряжении питания. Вентиляторы включаются на более высокие обороты при температуре в ламповом отделении более 100°С.

Блок управления вентилятором выполнен на транзисторах VT2, VT5-VT7, VT12.При переходе в режим «ТХ» ​​напряжение +24 В с коллектора транзистора VT1 по цепи VD3R11 поступает на конденсатор С8, который через 10…12 с заряжается и открывает транзистор VT2. Он замыкает цепь базы транзистора VT6 на общий провод, при этом транзистор закрывается и почти полное напряжение +48 В, определяемое подстроечным резистором R19, поступает в цепь базы транзистора VT5. Вентиляторы включаются на высокой скорости. После окончания сеанса передачи и перехода усилителя в дежурный режим конденсатор С8 медленно разряжается через базовую цепь транзистора VT2, а вентиляторы работают на высокой скорости еще 2 … 3 минуты. При продолжительности сеанса передачи менее 10 с конденсатор С8 не успевает зарядиться и вентиляторы работают на пониженной скорости, не создавая лишнего акустического шума. Резистор R13 определяет рабочую точку транзистора VT6, при которой терморезистор RK1, установленный в ламповом отсеке усилителя, начинает закрывать транзистор при повышении температуры до 100°С и увеличении скорости вращения вентилятора. Подстроечные резисторы R17 и R19 задают соответственно минимальную и максимальную скорость вращения вентилятора.При переходе УМ в режим «Сон» транзистор VT12 открывается, замыкает базу транзистора VT5 на общий провод и вентиляторы выключаются.

В усилителе использован энергосберегающий режим «Сон», хорошо зарекомендовавший себя во многих разработках автора. Узел, управляющий этим режимом, выполнен на транзисторах VT8-VT12 и работает следующим образом: при включении УМ в сеть на время заряда конденсатора С5 (30…40 с) открывается транзистор VT9, открывая транзистор VT8, разряжающий времязадающий конденсатор С6.После этого конденсатор С6 начинает заряжаться за время от 20 с до 15 мин, задаваемое подстроечным резистором R8.

Продолжение следует.

Дата публикации: 28.06.2018


Мнения читателей
  • Евгений / 14.11.2018 — 16:59
    Схема УМ понравилась, особенно стабилизация сетки экрана. Какие данные Т3? Евгений UA6LIF.

Определитесь с использованием старых добрых стеклянных ламп в усилителе мощности (УМ), тогда вы забудете про обдув, прогрев, тренировки и прочее.

Выходная мощность

500 Вт лучше, чем 100 Вт! УМ предназначена для работы на любительских диапазонах 10, 12, 15, 17, 20, 30,40, 80 м и 160 м. Пиковая выходная мощность при отсутствии искажений усиливаемого сигнала составляет 500 Вт.

Выполнен на лампе ГК71 типа ВЛ1, включенной по классической схеме с общим катодом. Входное сопротивление усилителя и стабильность его работы на всех диапазонах обеспечивается резистором R1, что позволяет импортному трансиверу (а усилитель на него рассчитан) работать на постоянной нагрузке 50 Ом с минимальным КСВ.

Рис. 1. Вид на переднюю панель усилителя мощности (УМ).

При выходной мощности трансивера 5 Вт усилитель обеспечивает пиковую мощность 500 Вт. Требуемая малая входная мощность УМ позволяет использовать его с трансиверами импортного и отечественного производства с максимальной выходной мощностью до 10 Вт, имеющими регулятор выходной мощности.

Анодная цепь лампы ВЛ1 выполнена по схеме последовательного питания. Что также благотворно сказывается на повышении коэффициента полезного действия (КПД) усилителя в КВ диапазонах.

Если сегодня многие КВ имеют возможность использовать фирменные трансиверы, то усилители мощности, как правило, вынуждены изготавливать самостоятельно. В этом разделе предлагается полный проект современного УМ для любительской КВ радиостанции.

Цепь с общим катодом (СС) имеет высокое входное сопротивление на первой сетке. От источника входного сигнала требуется только небольшой реактивный ток через входную емкость лампы, а активной составляющей сетевого тока нет, к тому же ее появление вредно, поэтому для УМ достаточно небольшой входной мощности. работать с ОК.В реальной схеме усиление по мощности схемы с ОК может достигать нескольких десятков децибел.

Следует отметить, что УМ по схеме с ОК чувствителен к перегрузке по входному сигналу. Кроме того, из-за интермодуляционных искажений значительно расширяется полоса излучаемых частот сигнала SSB.

Важно соблюдать паспортные данные режимов лампы, необходимо точно выдерживать напряжение накала. Заниженное напряжение накала гораздо хуже сказывается на долговечности ламп, чем завышенное.

Эксплуатируя дорогой импортный трансивер на малой мощности, с помощью лампового УМ разгружаем транзисторный выходной каскад трансивера, а также блок питания трансивера.

принципиальная схема

Усилитель мощности, принципиальная схема которого представлена ​​на рис. 2 обеспечивает необходимое усиление на всех девяти любительских КВ диапазонах. Он выполнен на лампе ВЛ1, включенной по схеме с общим катодом.

При отсутствии управляющего сигнала на разъеме XS1 (не нажата педаль управления) или отключении усилителя входной сигнал от антенны, подключенной к разъему XW2 RF, проходит по схеме через нормально замкнутые контакты разъема K2 и K1 подключаются к входному разъему XW1, а затем к приемопередатчику.

При переходе в режим передачи на разъем XS1 поступает управляющий сигнал от трансивера. По схеме через переключатель SA3 обмотка реле КЗ подается напряжением +24 В на транзисторный ключ с открытым коллектором в трансивере. При размыкании транзисторного ключа трансивера срабатывает КЗ, реле К1, К2.

Рис. 2. Принципиальная схема усилителя мощности (УМ).

Подстроечный конденсатор С4 служит для подстройки цепей диапазона.В режиме приема контакты реле К3.1 разомкнуты. Реле К1 и К2 обесточены.

Контакты К1.2 разомкнуты, на управляющую сетку светильника подается напряжение минус 150 В, при этом светильник замкнут.

Необходимо подобрать такое смещение, чтобы оно надежно закрывало лампу в режиме приема. Плохо загерметизированная лампа может шуметь и мешать приему.

Контакты реле К1 К1.2 коммутируют цепь смещения, и в режиме передачи на управляющую сетку подается стабилизированное напряжение минус 80 В.Реле К2 своими контактами К2.1 подключает антенну к выходу УМ.

Нагрузка представляет собой П-контур, обеспечивающий согласование усилителя с антеннами, имеющими разное входное сопротивление. Обычный П-контур С13, L8 и L9, С17 включен в анодную цепь лампы.

Для предотвращения самовозбуждения усилителя в управляющую сетку VL1 включен низкоомный резистор R2. В анодную цепь лампы ВЛ1 входит также элемент защиты от самовозбуждения на УКВ — дроссель Др3 с малой индуктивностью, зашунтированный резистором R4, отсекающим его действие на рабочих частотах.Возможно самовозбуждение, несмотря на мифическую «низкочастотность» ГК71.

Дроссель Dr2 подключается к П-контуру в точке с наименьшим сопротивлением и ВЧ-напряжением. Поэтому он не влияет на работу усилителя на высоких частотах. Конструктивно его можно разместить вплотную к стенкам корпуса усилителя, что упрощает компоновку.

При высокой частоте индуктор подключен параллельно нагрузке, его шунтирующее действие слабое и он может иметь меньшую индуктивность.Требуемая индуктивность, даже с запасом для подключения высокоомной антенны, составляет 20-30 мкГн. Соответственно уменьшаются собственная емкость и габариты дросселя.

На выходе П-контура подключен индикатор уровня выходного сигнала (ВЧ-вольтметр), элементы С18*. VD5, R6, R7, C19, C20 и PA1, облегчающие настройку П-контура и правильное согласование с антенной. Требуемая чувствительность индикатора устанавливается в зависимости от фактического входного сопротивления антенны регулировкой резистора R6.

Единая система обмена сообщениями имеет режим обхода. SA3 используется для его включения. Лампа работает с максимальной линейностью при отсутствии сетевого тока.

Для контроля тока управляющей сетки желательно включить малогабаритный стрелочный микроамперметр. Это полезно при измерениях и тестах. В процессе эксплуатации его можно смело заменить маломощным светодиодом VD3, параллельно которому необходимо подключить простой диод VD4, через который на сетку будет подаваться напряжение смещения.

Нить накала лампы питается от сети 21-22 В переменного тока.Это обеспечивает необходимый ток эмиссии для линейной работы усилителя при сохранении длительного срока службы лампы.

Дизайн

УМ собран на базе легендарного блока передатчика от радиостанции РСБ-5. Это алюминиевый корпус с основанием шасси 115 мм. Идеально подходит для этого дизайна.

Цоколь светильника ГК71 фиксируется на высоте 55 мм. Размеры корпуса 200x260x260 мм (ШхВхГ) без выступающих элементов.

Верхний отсек содержит детали выходного П-контура С12, 04, С15, С16, С17, Др2, L8, L9 — поворотный стол, реле К2.

На передней панели имеется:

  • ручка и поворотная шкала;
  • стрелочный измеритель РА1;
  • переменный резистор R6;
  • антенные разъемы XW2 и XI;
  • Конденсаторные ручки С4.03, 07;
  • переключатели SA1, SA2;
  • переключатель SA3.

Переменные конденсаторы снабжены шкалами, что очень удобно для настройки.

В нижнем отсеке смонтированы С4, 03, катушки LI, L1″ — L7, L7’, переключатель диапазонов SA1, реле К1 и КЗ.Разъемы XW1, XS1, XP1, X2 устанавливаются на задней стенке нижнего отсека.

Верхняя П-образная крышка, закрывающая блок УМ, имеет продолговатые отверстия по бокам и приподнятую на 10 мм верхнюю крышку. В крышке, закрывающей нижнюю часть устройства, имеются отверстия для улучшения охлаждения усилителя. Все это делается для уменьшения попадания пыли в ПА.

Детали и возможные замены

На входе усилителя установлены полосовые фильтры с индуктивной связью, обеспечивающие:

  • во-первых, гальваническая развязка от трансивера;
  • во-вторых, хорошая фильтрация диапазона.

Цепи входной сети коммутируются переключателем SA1. Данные входных катушек индуктивности приведены в табл. один.

Диапазон

Количество витков, л

обмотка

Сдоп

Диаметр проволоки, мм

Диаметр рамы, мм

Катушка связи, L1

Диаметр проволоки, мм

длина намотки 30 мм

16 шестн.

16 шестн.

16 шестн.

Таблица 1. Входные данные катушки индуктивности.

Сетчатый дроссель Dr1 намотан на профильном фарфоровом каркасе.Внешний диаметр — 20 мм, общая длина — 39 мм. Имеет 4 секции шириной 4 мм, диаметр в секции 11 мм с перегородками толщиной 2 мм.

Проволока марки ПЭЛШО 0,1, намотка до наполнения.

На выходе усилителя мощности используется П-контур. Выход катушки П-контур L8 — бескаркасный, намотан на оправку диаметром 40 мм и содержит 5 витков медной посеребренной трубки диаметром 5 мм, длина намотки — 30 мм. Высокая добротность этой катушки обеспечивает полную выходную мощность на 10-метровом диапазоне.

В качестве индуктора L9 использовались «вертушка» и счетчик оборотов от радиостанции РСБ-5 или подобные, например, от радиостанции «Микрон».

Катушки индуктивности

П-контура намотаны в одном направлении. В процессе настройки в качестве L8 использовалась «вертушка» от радиостанции Р-111, индуктивностью 1,3 мкГн. У этих катушек есть один недостаток — посеребренная поверхность со временем окисляется, и может нарушиться контакт, для чего необходимо его зачищать.

Для этой цели лучше всего использовать нашатырный спирт.Конденсатор 03 П-контурной установки должен иметь зазор между обкладками не менее 1,2 мм. Хорошо подойдет конденсатор от радиостанции РСБ-5 (Р-805); зазор между пластинами 2 мм.

Конденсатор С17 регулирует связь с антенной, зазор не менее 0,5 мм. Конденсатор С17 используется от радиоприемников старого образца, это трехсекционный вариант с зазором 0,3 мм, если антенна имеет входное сопротивление 50-100 Ом.

Если планируется использовать антенны с более высоким входным сопротивлением (например, Long Wire, VS1AA или «американка»), зазор между пластинами С17 должен быть не менее 1 мм во избежание нежелательных электрических пробоев воздушного промежутка.

Индуктор Др2 намотан на керамическом каркасе диаметром 13 мм и длиной 190 мм. Его намотка выполнена проводом ПЭЛШО 0,25, число витков 160. До половины каркаса — намотка виток в виток, далее участками с шагом 5 мм, а от горячего конца часть витков индуктора имеет прогрессивная обмотка.

Дроссель Др3 содержит четыре витка провода, равномерно распределенного по длине корпуса резистора R4 типа МЛТ-2.

Разъемы: XW1, XW2 — разъемы ВЧ СР-50-165ф; ХС1 — СГ-5; X1 — зажимной ВЧ изолятор, X2 — зажимной заземление.Разъем ХР1 типа РП 14-30ЛО или РП-30.

SA1 — переключатель бисквитно-керамический типа PGK 11P 1N двухплатный. Переключатель высокочастотный керамический SA2 из платы-5.

Резисторы постоянные типов МТ-2, МЛТ, С1-4, С2-23, Р6 — резисторы переменные типа СПО, Ч3-2-1. Подстроечный резистор R7 СПЗ-19, СПЗ-38.

Конденсаторы типа КД, КМ, КТ, К10-7В, КСО. Подстроечный конденсатор С4 типа КПВ, КПВМ. Конденсатор С14 типа К15У-1 150 пФ 7 кВАр 6 кВ.

Конденсатор 08 — конструктив, представляет собой отрезок коаксиального кабеля, расположенный рядом с дросселем L9.

Тумблер SA3 типа ПВ2-1, ТП1-2, МТ1, ПТ8 или П2К.

Рабочее напряжение всех реле 24-27 В. Контакты высокочастотных реле К1 и К2 должны выдерживать проходную мощность 100 и 500 Вт соответственно. Реле К1 — РПВ 2/7 с рабочим напряжением 27±3 В, сопротивлением обмотки 1100 Ом, током срабатывания 13 мА, током отпускания 2 мА.

Полярность обмотки реле:

  • выход А — минус;
  • вывод В плюс.

Паспорт РС4.521.952 или РС4.521.955, РС4.521.956, РС4.521.957, РС4.521.958.

Можно применить РЭС-59, паспорт ХП4.500.025. Хорошо подходит РЭС-48 по паспорту РС4.520213. Реле К2 ВЧ типа «Крючок» или аналогичное на рабочее напряжение 24-27 В.

Если не планируется использовать антенны типа Длинный провод, ВС1АА и им подобные, то в качестве реле К2 хорошо подойдет реле типа ТКЕ54ПД1.

Реле короткого замыкания типа РЭС15 паспорт РС4.591.001, РС4.591.007, ХП4.591.014 можно заменить на РЭС-49, паспорт РС4.569.421-00, РС4.569.421-04, РС4.569.421-07. Все реле соединены витой парой.

Измерительное устройство РА1 с током полного отклонения 1 мА типа М4231.

Диоды VD1, VD2, VD4, VD6 — КД522 или другие кремниевые, VD3 — АЛ310, VD5-Д2Е, Д18.

Настройка

При настройке лампового УМ необходимо соблюдать все меры предосторожности, так как в нем высокое напряжение, опасное для жизни. Никогда не включайте усилитель без установленной верхней крышки.

При длительном использовании верхняя крышка усилителя сильно нагревается, что может привести к ожогам.Не прикасайтесь к этим частям УМ во время работы.

Перед снятием верхней крышки убедитесь, что блок питания выключен не менее чем на 5 минут. За это время электролитические конденсаторы полностью разрядятся.

В первую очередь необходимо произвести калибровку средств измерений путем сравнения их показаний с образцовыми. Подбирать шунты по рабочим напряжениям нельзя.

Акцент на проверке правильности и качества установки.Безошибочно сделанный УМ обычно не требует большой настройки и сразу начинает работать.

К входу усилителя подключен трансивер. У большинства импортных трансиверов мощность на выходе плавно регулируется. При первом включении УМ с трансивером мощность, подаваемая на вход УМ, должна быть снижена до минимума.

Трансивер YAESU FT-950 имеет минимальную выходную мощность 5 Вт. Вот с чего мы начали.

Забегая вперед, скажем, что при работе 5 Вт вполне достаточно для построения УМ на одной-двух лампах ГК71.Входной безиндуктивный резистор R1 можно исключить из схемы. При этом КСВ с выключенным встроенным в трансивер тюнером на всех диапазонах составляет 1-1,2, при тщательном подборе витков катушки связи и с включенным тюнером КСВ равен 1,

.

С одной лампой ток анода достигает 350 мА. Максимально допустимая раскачка не должна допускать появления тока управляющей сетки. Если вы хотите больше мощности, вы не должны увеличивать раскачку и предотвращать ток сетки.

В этом случае лучше увеличить напряжение экрана, установить лампу на тот же ток покоя, чтобы максимальная раскачка была достигнута без тока управляющей сетки.

Подключить к выходу усилителя:

  • или аналог нагрузки типа 39-4 на 1 кВт, имеющий на разъеме выходное напряжение ВЧ 1:100, и ламповый вольтметр В7-15;
  • или лампа накаливания мощностью 500 Вт на напряжение 220 или 127 В (применяется на железнодорожном транспорте).

SA3 — в положении «Вкл.».Включаем БП, измеряем ток покоя лампы, который должен быть около 30-40 мА.

Цепи входного диапазона настраиваем в резонанс с конденсатором С4. Переменный конденсатор не должен находиться в крайнем положении. При необходимости изменить число витков катушек L1-L7.

Точный подбор витков катушек связи L1″-L7′ осуществляется по минимуму встроенного в трансивер КВС-метра.

В диапазонах 18 и 21 МГц, 24 и 28 МГц работают одни и те же схемы L6, L6′ и L7, L7″.

Переключатель SA2 подключает переменный анодный конденсатор С13 на диапазонах 160-30 м, а на диапазоне 160 м — дополнительный конденсатор С14. Конденсатор С13 выключен на диапазонах 20-10м. В этом случае регулировка производится дросселем L9 и конденсатором связи С17.

Наконец, подключите антенну, с которой будет работать УМ. Не включайте УМ без подключенной антенны. После включения без антенны на разъеме антенны может генерироваться опасное для жизни высокое напряжение.

Есть три элемента управления. На низкочастотных диапазонах установлен анодный конденсатор С13 большой емкости и индуктивности. Варьируя индуктивность, устанавливаем выходной контур в резонанс, а конденсатором С17 устанавливаем необходимую связь с нагрузкой.

Во избежание ложной настройки следует соблюдать правило: емкости C13 и C17 всегда следует устанавливать ближе к максимальному значению, что также будет соответствовать максимальному подавлению гармоник.

Манипулируя конденсаторами С13, С17, индуктивностью L9, на выходе индикатора РА1 получают максимальное показание на каждом диапазоне.При этом следите за спадом анодного тока.

Для надежной работы УМ необходимо хорошее заземление. Для снятия статического электричества, наведенного в антенне, полезно включить дроссель от разъема SW2 к корпусу.

Данные анодного конденсатора следующие:

  • диапазон 160 м — 270 пФ;
  • диапазон 80 м — 120 пФ;
  • диапазон 40 м — 70 пФ;
  • диапазон 30 м — 39 пФ;
  • на остальных диапазонах — анодный конденсатор отключен.

В процессе эксплуатации для быстрого перехода с диапазона на диапазон необходимо составить таблицу соответствующих им положений роторов конденсаторов и показаний счетчика поворотного стола.

Метод расчета П-контура знаком читателям этой книги, описан в справочной литературе. Есть готовые таблицы для разных косулей. В Интернете есть множество виртуальных калькуляторов для таких расчетов.

Расчеты говорят, что на 28МГц нужен контур с индуктивностью 0.5 мкГн и емкость «горячего конца» П-контура — 40 пФ. А у нас 2 ГК71 Свых=17х2 плюс С установки=45-50 пФ. Отсюда можно сделать вывод, что 2xGK71 не будут работать на 28 МГц.

Выход из ситуации — использовать последовательное питание П-контура, и использовать дроссель Др2 с меньшей индуктивностью, который теперь не входит в монтажную мощность. Анодный переменный конденсатор мы вообще исключаем из схемы.

Лампа тренировочная

Пришлось много экспериментировать с ГК71, они не нуждаются в обучении.Но в этой последовательности желательно тренировать случайные и долговечные лампы.

Грязные лампы прополоскать в воде со стиральным порошком, тщательно прополоскать, чтобы вода промыла внутреннюю часть цоколя и высушить. Запасные лампы, которые тоже давно не работали, пригодятся для тренировки. В дальнейшем они будут готовы к работе сразу и гарантированно.

Подержите лампу накаливания в течение нескольких часов, затем подайте напряжение смещения. Далее подать пониженное анодное и экранное напряжение, уменьшить смещение сетки до появления малого анодного тока и снова выдержать несколько часов.

Уменьшаем напряжение смещения до получения анодного тока, чтобы аноды слегка порозовели, даем им пропечься некоторое время.

С работающих ламп время от времени необходимо удалять пыль с верхней части цилиндра сухой чистой ветошью (при выключенном УМ и разряженных конденсаторах).

Питание накала мощной генераторной лампы

Правильно подобранное напряжение накала мощной генераторной лампы позволит лампе прослужить в несколько раз дольше, повысит надежность ее работы и облегчит ее температурный режим.Это делается так.

Включаем ЛАТР в первичную обмотку накального трансформатора, выставляем паспортное напряжение накала. Настраиваем УМ на максимальную мощность одночастотным сигналом. На полной мощности медленно снижайте напряжение, подаваемое с ЛАТР, пока выходная мощность не начнет снижаться.

Добавляем напряжение накала на 10% (это запас по эмиссии). Измеряем напряжение на первичной обмотке накального трансформатора. Последовательно подбираем гасящий резистор в первичной обмотке трансформатора для получения измеряемого напряжения, при номинальном напряжении сети.

Крепление УМ

Цепи входного диапазона расположены в основании шасси. Детали анодной нагрузки лампы — над шасси. Проводники ВЧ-цепей должны быть как можно короче и желательно прямыми из одножильного посеребренного медного провода.

Схема УМ видна на фотографии (рис. 3). Фото внутренней компоновки усилителя с задней панели.

Вариант с двумя лампами ГК71 показан на рис.4.

Рис. 3. Вид на усилитель мощности (УМ) справа.

Рис. 4. Вид на усилитель мощности (УМ) сзади.

Блок питания: характеристики

Каждый источник должен обеспечивать необходимое напряжение и ток при максимальной нагрузке работы усилителя. Проверять их необходимо при изменении сетевого напряжения питания в линии.

Напряжение сети меняется в течение суток. Обычно он приходится на вечер и достигает пика в середине ночи.Зависит от времени года, удаленности дома от трансформаторной подстанции и состояния электросети.

В блоке питания (БП) к УМ первичная (сетевая) обмотка имеет отводы и при больших колебаниях сетевого напряжения, особенно в сельской местности, имеется возможность регулировки напряжения.

Следует очень серьезно отнестись к стабилизации напряжения на экранной сетке светильника.

Для этого вы можете использовать:

  • отдельная обмотка на анодном трансформаторе или отдельный небольшой трансформатор;
  • мощные полупроводниковые стабилитроны типа Д817, Д816 на радиаторах.

Для анодного питания лампы обычно используется нестабилизированное напряжение. Но чем больше емкость конденсаторов фильтра, тем меньше искажений будет при работе SSB и тем чище будет сигнал при работе CW и DIGI.

Необходимо помнить, что, какими бы хорошими и линейными ни были используемые лампы, основой качественной работы УМ является его питание. Авторы советуют не экономить на мощности анодного трансформатора и на емкостях фильтра анодного напряжения.

Конструкция УМ отдельно от БП позволяет легко модернизировать любой узел блока, не затрагивая другой. БП расположен под столом, компактный УМ в удобном месте. БП выполнен по упрощенной схеме без автоматического включения и выключения.

Возможно ступенчатое изменение анодного напряжения, которое осуществляется переключением сетевой обмотки (переключение при отключении БП от сети!). Анодный выпрямитель построен по мостовой схеме с фильтрующим конденсатором, состоящим из последовательно соединенных электролитических конденсаторов.

Источник питания: принципиальная схема

Схема блока питания показана на рис. 5. Блок питания усилителя состоит из двух трансформаторов Т1, Т2 и соответствующих выпрямителей. В сетевые обмотки включены предохранители FU1 и FU2.

Рис. 5. Принципиальная схема блока питания (БП) усилителя мощности на лампах ГК71.

Из трансформатора Т1 получаем:

  • Напряжение накала ~ 20 В при токе 3 А (6 А) со средней точкой;
  • напряжение +24 В используется для питания обмоток реле;
  • напряжение +30 В для питания третьей сетки светильника.

Имеется отдельная обмотка ~6,3 В. Использован трансформатор от лампы черно-белой ТВ ТС180 с перемотанными вторичными обмотками. Сетевую обмотку можно включать на 220 В, 237 В и 254 В.

Трансформатор Т2 мощностью 1000 Вт, в котором намотаны вторичные обмотки. Выходы с сетевой обмотки предусмотрены для переключения на другое напряжение. Эти выходы могут использоваться в полевых (сельских) условиях при пониженном или повышенном напряжении сети.

Из вторичных обмоток получаем:

  • напряжение блокировки -150 В;
  • стабилизированное напряжение смещения напряжение смещения -80 В;
  • стабилизированное экранное напряжение +450 В.

При необходимости имеется напряжение +500 В и +1800 В.

Диодный мост VD5-VD12 используется для получения напряжения +500 В. Фильтр состоит из дросселя Др1 и конденсаторов С2, С3. Стабилитроны VD13-VD15 и резистор R4 используются для получения стабилизированного напряжения +450 В.

Диодный мост VD16-VD19 нагружается на электролитический конденсатор С4 и затем включаются стабилитроны VD20-VD22, получаем -150 В и при передаче — стабилизированное напряжение -80 В.

Диодный мост VD23-VD26 и сглаживающие конденсаторы C6-C11 используются для получения высокого напряжения. Каждый электролитический конденсатор БП шунтирован резистором МЛТ-2 68-100 кОм для выравнивания напряжения и разрядки их после выключения БП.

Устройство РА1 служит для контроля анодного тока. Устройство PA1 имеет предел измерения тока 1 А.

Через разъем ХР1 необходимые напряжения подаются от БП к УМ по многожильному кабелю. Для накальных цепей жилы кабеля спаиваются параллельно.Для повышения изоляции поверх основной изоляции на высоковольтный провод дополнительно надевается кембрик из ПВХ соответствующего диаметра.

Более предпочтительный вариант, применяемый во многих радиолюбительских разработках, — подача анодного напряжения от внешнего блока питания на ВЧ разъем СР50 через отрезок коаксиального кабеля РК-50 или РК-75 диаметром 7-12 мм. При этом для повышения безопасности экранная оплетка кабеля соединяется с корпусами УМ и БП.

При включении БП тумблером SA1 подается напряжение накала и напряжение для питания реле. Тумблер SA2 включает блокирующее напряжение, экранную сетку и анодное напряжение. При выключении напряжение сбрасывается в обратном порядке.

Контрольные лампы HL1, HL2 служат для контроля включения трансформаторов Т1, Т2 соответственно.

Блок питания собран в отдельном корпусе. Имеет габариты 390х230х230 мм, основание шасси 50 мм, вес около 20 кг.На передней панели корпуса БП расположены сетевые выключатели SA1, SA2, держатели предохранителей FU1, FU2, лампочки HL1, HL2, прибор PA1, а на задней стенке разъем ХР1 и зажимная клемма Х1. Надписи на лицевой панели выполнены переводным шрифтом.

Блок питания: запчасти и аналоги

Соединители: Х1 — клемма-зажим; XP1 — 30-контактный разъем типа RP14-30L0 или RPZ-ZO. Подстроечные резисторы R1-R2 типа ПЭВР мощностью 5-15 Вт, R13 — шунт на конкретное используемое устройство РА1.

Конденсаторы электролитические С1 — 150 мкФ х 70 В, С2, С3 — К50-7 емкостью 50+250 мкФ х 450/495 В, С4 — 100 мкФ х 295 В.

Применение современных или импортных конденсаторов на большую емкость и напряжение пойдет только на пользу, повысит надежность.

Конденсаторы С2, С4, С6-СП устанавливаются через изолирующую шайбу из фольгированного стеклотекстолита. Фольга служит отрицательным контактом электролитического конденсатора. Конденсаторы С5, С12 типа КД, КМ, КТ.

Переключатели SA1, SA2 — тумблеры ТВ 1-2 250 Вт/220 В или В4 250 Вт/220 В.

Диоды VD1-VD4 КД202В, VD5-VD12 и VD16-VD19 2Д202К или собраны из аналогичных диодов или диодных сборок на соответствующие напряжение и ток.

Помните про выравнивающие резисторы и конденсаторы емкостью 10000-47000 пф — защита от возможного пробоя кратковременными импульсами, на схеме они не показаны.

Стабилитроны ВД23-ВД26 — типа КЦ201Д, ВД13-ВД15 — КС650, ВД20 — Д817Д, ВД21 — Д817В, ВД22 — Д817Б или комплект других стабилитронов с соответствующим напряжением стабилизации, установленных на радиаторах и изолированных от корпуса.

Измерительное устройство ПА1 с током полного отклонения 1 мА, тип М4200, М2003, М4202. Силовой трансформатор Т2 выполнен промышленным, имеющим первичную обмотку 220/380 В. Кроме того, не разбирая обмоток трансформатора, из первичной обмотки выполнен дополнительный вывод между 220 В и 380 В.

Таким образом, появилась возможность дискретного регулирования напряжения. Все трансформаторы должны быть пропитаны качественным лаком, чтобы влажность воздуха и роса, особенно в полевых условиях, не вызывали пробоя обмоток.

В варианте БИ для полевых условий основание шасси выполнено из толстого оргстекла. В оргстекле были проделаны отверстия и нарезаны соответствующие резьбы для крепления электролитических конденсаторов.

Опыт эксплуатации

По описанной схеме изготовлено несколько УМ. Были варианты с одной лампой и с двумя параллельно работающими лампами ГК71. Они используются по сей день.

Чтобы поддерживать УМ в постоянной готовности и работать на максимальной мощности, установите П-контур на максимальную мощность.Если вы хотите вести радиосвязь с друзьями-соседями, убавьте раскачку от трансивера и общайтесь на малой мощности.

Мощность до максимума в УМ быстро увеличивается простым входом в меню трансивера и добавлением мощности привода от трансивера. Максимальная мощность используется, когда вам нужно быстро работать с DX, на соревнованиях или в плохих условиях прохождения.

В данном УМ вместо ламп ГК71 могут использоваться лампы ГУ13, ГУ72 и другие. Этот УМ легко согласуется как с низкоомной нагрузкой 50 Ом, так и с высокоомной нагрузкой при питании антенн по однопроводной линии.

Электронные схемы приемопередатчика

20-метровый трансивер CW QRP. Небольшой QRP, представленный в этой статье, может быть построен постепенно, фактически он разделен на два основных модуля (плюс VFO), вы также можете собрать только одну часть (модуль RX или TX). Кроме того, модуль VFO может быть построен с двумя уровнями сложности, как конвертирующий VFO или как свободный генератор, получая несколько разные характеристики. __ Дизайн Francesco Morgantini IK3OIL

20-метровый SSB трансивер, с DDS, PIC16, 10.7Mhz IF. Мой радиолюбительский позывной OZ2CPU. Мне нравится использовать Atmel AVR Atmega PIC 16 PIC 16F876 PIC 16F84. Большая часть электроники легко сделана для новичков, а что-то для более опытных. __ Разработано Томасом Шеррером OZ2CPU

2N2222 40-метровый приемопередатчик CW/DSB. Весной 1998 года компания NorCal спонсировала конкурс на проектирование и создание проекта, в котором не использовались ИС и использовалось 22 или меньше 2N2222 в качестве активных полупроводниковых устройств. Я подумал, что это действительно интригующая идея, поэтому я приступил к разработке своей версии __ Дизайн Монти Нортрапа

3.Преобразователь 3 В Обеспечивает 3 Вт от литий-ионного аккумулятора — 05.11.98 EDN-Design Ideas (несколько схем здесь, прокрутите, чтобы найти эту) Литий-ионные батареи быстро набирают популярность в портативных устройствах из-за их превосходной плотности энергии, низкой собственной — скорость разряда и высокое напряжение элемента. Когда вы используете одну литий-ионную батарею для питания преобразователя постоянного тока 3,3 В; Однако вы сталкиваетесь с проблемой, потому что напряжение батареи. Дизайн Дэвида Салерно, Unitrode Corp, Merrimack, NH

Для питания литиевых элементов 3,3 В требуется одна катушка индуктивности —  05.08.99 EDN Идеи дизайна:  Из-за растущей популярности литий-ионных (Li-ion) аккумуляторов и 3.Источники питания 3 В, разработчикам портативного оборудования часто приходится создавать источник питания 3,3 В, который может питать один литий-ионный элемент Дизайн Мэтта Шиндлера и Джея Сколио, Maxim Integrated Products, Sunnyvale, CA

30-метровый дискретный компонентный CW-трансивер, построенный в манхэттенском стиле — 2N2/30 наследует платформу 2N2/XX, но также использует транзисторы, отличные от 2N2222, и коммерческие микшеры. С самого начала он должен был стать испытательным стендом для сборки деталей с поверхностным монтажом в строительной среде в стиле Манхэттена.__ Дизайн Джима Кортге, K8IQY

40-метровый трансивер SSB QRP — в 1987 году я построил эту радиостанцию. он был опубликован в национальном радиолюбительском журнале, а теперь наконец попал в сеть! __ Дизайн Манфред Морнхинвег

40-метровый трансивер CW QRP — В этом проекте описывается небольшой QRP-трансивер полной допустимой мощности (5 Вт при 12 В) для диапазона 40 м. RiG можно строить поэтапно, на самом деле он разделен на два основных модуля, или вы также можете собрать только модуль RX __ Дизайн Франческо Моргантини IK3OIL

40-6-метровый трансвертер «без настройки» — этот проект представляет собой трансвертер CW «без настройки» с 40 на 6 метров, использующий десять транзисторов 2N2222 и один 2N2907.Трансвертер требует 2 Вт мощности от 40-метрового трансивера CW и выдает 2 Вт на 6 метрах. При приеме он использует 40-метровую установку в качестве усилителя промежуточной частоты. его чувствительность приема составляет примерно 0,5 микровольта. Побочные выходные сигналы передачи составляют менее -50 дБн, что соответствует спектральной чистоте FCC при уровне мощности 2 Вт. Все переключения передачи/приема являются полупроводниковыми. __ Дизайн Джима Кортге, K8IQY

Связь ближнего действия 418/433 МГц (статья Elektor Electronics) — история безлицензионного использования радиопередатчиков началась несколько десятилетий назад с частного использования маломощных передатчиков для радиоуправляемых моделей.Гораздо позже CB-радио в диапазоне 27 МГц было легализовано, и радиостанции одобренного типа для этого диапазона были в свободном доступе. __ Дизайн Питера Якаб

49MHz Walkie Talkie — Многие люди запрашивают схемы раций и радиочастотного дистанционного управления, вот некоторые из них. Для построения цепей SE требуется специальное оборудование и опыт работы с радиочастотными цепями. если вы собираетесь экспериментировать с этими схемами, обратите внимание, что я не строил __ Разработано Питером Якабом, инженером-электриком, инженером по информатике

7MHz SSB Transceiver — Принципиальная схема и краткое описание 7MHz SSB Transceiver для радиолюбителей.Схема разработана вокруг двух номеров MC1496. он может выдавать около 80 Вт с iRF840 в финале. Вы можете загрузить HTML-версию или текстовый документ для печати. __ Дизайн Юджин Боби

5-ваттный 80-метровый трансивер QRP CW. Мои предыдущие статьи о дизайне вызвали большой интерес, поэтому я решил приступить к работе над полноценным дизайном трансивера. После нескольких месяцев работы родился трансивер ROSE-80. Этот трансивер похож на другие конструкции, но имеет некоторые уникальные отличия.Эта конструкция имеет следующие особенности: __ Разработано Обществом радиолюбителей Нориджа

6-метровый трансивер SSB и CW QRP. Концепция 6-метрового трансивера SSB и CW аналогична трансиверу 80 м SSB и CW, описанному на этом веб-сайте, с некоторыми незначительными изменениями в AGC и звуковом усилителе. Дополнительный предусилитель RF, который не нужен на 80 м, был добавлен, чтобы получить достаточную чувствительность приема. Теперь VFO построен как VCXO с удвоителем частоты. __ Дизайн Александр Старе

Преобразователь 6M — трансвертер 17M в 6M.__ Дизайн домашней радиостанции EI9GQ

Конкурсная установка из 72 частей. Эта 30-метровая установка с супергетеродинным приемником и передатчиком, управляемым xtal, получила «Почетное упоминание» на конкурсе дизайна FDiM ACRI 2010 года. Использует аудиоусилитель LM386 в качестве комбинированного детектора продукта и аудиоусилителя. __ Дизайн Стивена «Melt Solder» Вебера KD1JV

75-метровый SSB-трансивер. Вот 75-метровый QRP-трансивер SSB. как правило, трансивер переключает 4-элементные концы Xtal BPF с сопротивлением 1500 Ом между входами и выходами двух SA602, чтобы изменить направление потока сигнала для операции R/T.Поскольку в конструкции не используется усилитель iF, 20 дБ дополнительного усиления приемника создается ВЧ-усилителем приемника 2N2222, а автоматическая регулировка усиления (АРУ) обеспечивается за счет пикового размаха постоянного тока на выходе LM386, проходящего через выпрямитель и фильтруемого конденсатор и подается на затвор полевого транзистора BS170, работающего в качестве переменного резистора на входе LM386. Полосовая фильтрация как приема, так и передачи выполняется одним и тем же полосовым фильтром половинного значения pI. Пара диодов в схеме микрофона уменьшает «чирп», возникающий при переходе R/T.Дополнительные BS170 можно легко использовать для отключения микрофона и звука вместо непосредственного переключателя R/T. Эти BS170 будут управляться напряжениями +R и +T на их затворах, в то время как их стоки будут связаны с 1) микрофонной схемой между двумя разделительными конденсаторами и 2) контактом номер 1 (аудиовход) LM386 (источники BS170 к земля). Дополнительную выходную мощность (возможно, 60 мВт) также можно было бы получить, подключив дроссель коллектора выходного ВЧ-транзистора (10 мкГн) к источнику питания 9 В вместо 5 В.Для этого изменения может также потребоваться дополнительный ток смещения.__ 

7MHz SSB Transceiver — Принципиальная схема и краткое описание 7MHz SSB Transceiver для радиолюбителей. Схема разработана вокруг двух номеров MC1496. он может выдавать около 80 Вт с iRF840 в финале. Вы можете загрузить HTML-версию или текстовый документ для печати. __ Дизайн Юджин Боби

80-метровый трансивер CW мощностью 5 Вт. Мои предыдущие статьи о дизайне вызвали большой интерес, поэтому я решил приступить к работе над полноценным дизайном трансивера.После нескольких месяцев работы родился трансивер ROSE-80. Этот трансивер похож на другие конструкции, но имеет некоторые уникальные отличия. Эта конструкция имеет следующие особенности: __ Разработано Обществом радиолюбителей Нориджа

40-метровый QRP-трансивер. Это была одна из моих первых трансиверов. Эта страница также была одним из самых первых описаний схем, которые я разместил в Интернете несколько лет назад. Сегодня я бы не собирал трансивер, как тогда, но он работал, так что __

Самодельная замена кодировщику субтонов Yaesu FTS-8 — используется только PIC и активный фильтр! __ Дизайн Манфред Морнхинвег

Дистанционное оповещение по линии питания переменного тока — звуковой сигнал и/или светодиод, управляемые дистанционно через линию электроснабжения; Простая схема, легко собрать блоки __ Обратитесь к Флавио Деллепиане, fladello @ tin.это

Цепь АРУ — SSB Секция приемопередатчика SSB: В схеме АРУ используется микросхема с двумя операционными усилителями. Первый этап усиливает принимаемый звук (взятый с горячей стороны регулятора усиления ЗЧ). Выходной сигнал этого каскада преобразуется в сигнал постоянного тока с помощью выпрямителя с удвоением напряжения. Последний каскад — усилитель постоянного тока. Приятной особенностью схемы является то, что счетчик автоматически устанавливается на ноль при отсутствии какого-либо сигнала. Я использовал двойной операционный усилитель LF353. Большинство двойных операционных усилителей с полевыми входами должны работать в этой схеме, или вы можете использовать пару одиночных операционных усилителей.__ Дизайн домашней радиостанции EI9GQ

ALT-Altoids L Tuner — Altoids L Tuner (ALT) «L» тюнер для полуволновых фидерных антенн. __ Дизайн Стивена «Melt Solder» Вебера KD1JV

Автоматически настраиваемая ВЧ-антенна для мобильных устройств. Эта элегантная конструкция охватывает весь спектр от 7 до 30 МГц при КСВ менее 1,3:1, компактна, очень устойчива к атмосферным воздействиям, надежна и обладает хорошими характеристиками. Эта статья была впервые опубликована в журнале QEX/Communication Quarterly. Статья состоит из пяти страниц с большим количеством фотографий, механических чертежей, принципиальной схемы, компоновки печатной платы и списка программного обеспечения.Точное копирование не для слабонервных, но некоторые из вас могут найти отдельные детали и идеи полезными для своих собственных проектов! __ Дизайн Манфред Морнхинвег

Аудиоусилитель — Секция приемо-передающего устройства SSB: Усилитель ЗЧ имеет усиление от 60 до 70 дБ. Транзистор BC109C. Я мог бы попробовать заменить его на устройство с меньшим коэффициентом усиления. Типичный сигнал 59+ дает на коллекторе более 1 вольта. Микросхема усилителя мощности представляет собой LM380N (версия с 14 выводами). если вы собираетесь использовать установку на CW, LM380N должен быть включен как на передачу, так и на прием (для осциллятора местного эффекта.). __ Дизайн домашней радиостанции EI9GQ

Балансный модулятор

. Простой балансный модулятор с двумя диодами по-прежнему остается одним из лучших способов генерации сигнала DSB/SSB. Вы можете использовать кремниевые переключающие диоды, 1N914, 1N4148, германиевые точечные диоды, 1N34 или диоды Шоттки (горячие несущие). Я использовал пару 1N34. Вы должны потратить несколько минут с горстью диодов и мультиметром, чтобы найти пару, которая хорошо согласована по прямому и обратному сопротивлению. Оба транзистора BC548 по причинам, упомянутым выше.__ Дизайн домашней радиостанции EI9GQ

BPF и микшер — Секция приемопередатчика SSB: сигнал от реле RX/TX фильтруется полосовым фильтром 80Mtr. Его можно заменить фильтром для другого диапазона или набором переключаемых фильтров для многодиапазонной установки. если вам нужно охватить от 3,5 до 4,0 МГц, вам нужно будет заменить конденсатор связи 10p на конденсатор большей емкости (около 18p). Катушки индуктивности можно намотать самостоятельно, около 18 витков на токоформере типа 10К будет 5.Индуктивность 5 мкГн. __ Дизайн домашней радиостанции EI9GQ

Сборка инфракрасного приемопередатчика для ПК. Добавьте инфракрасный порт на свой ПК за гроши.__ SiliconChip

Преобразование 2-метрового УКВ-трансивера Motorola Radius M110 PMR в любительское AM-радио — Превратите профессиональный 2-метровый УКВ-передатчик Motorola Radius M110 PMR в любительское радио __ Дизайн Александра Старе

Exciter for SSB Transiver. Сейчас, когда люди женятся и рожают детей в Интернете, не пора ли кому-нибудь спроектировать и построить установку SSB в сети?Установка будет состоять из различных модулей, начиная с платы возбудителя SSB. Первый прототип платы был построен и протестирован на стенде, но не в воздухе. Результирующий SSB-сигнал хорошо выглядит на осциллографе и нормально звучит на мониторном приемнике. __ Дизайн домашней радиостанции EI9GQ

Расширение области применения приемопередатчиков RS-232 с питанием от 5 В — Замечания по проектированию DN14__ Линейные технологии/аналоговые устройства

Family Radio Service (FRS) to 900 MHz Transverter — только схема, описание не прилагается__ Green Bay Professional Packet Radio

FodTrack — моя всемирно известная система слежения за спутниками в реальном времени! __ Разработано Манфредом Морнхинвегом

Приемопередатчик JUMA-TRX2 SSB-CW

Приемопередатчик JUMA TRX2A SSB-CW

Общие сведения

ДЖУМА TRX2A трансивер с высоким динамическим диапазоном для SSB и CW, используя метод квадратурной выборки для демодуляции и модуляции методом фазирования с низким уровнем шума.JUMA TRX2A включает в себя управляемую DDS VFO для хорошей стабильности частоты и чистоты сигнала. Внутренний микроконтроллер контролирует все функции трансивера.

JUMA TRX2A доступен в виде отдельного комплекта с компонентами и голые печатные платы.Корпус обработан и напечатано. Только несколько катушек должны быть намотаны, когда постройка JUMA TRX2A. Полностью собранный трансивер и другая помощь в строительстве также доступна с помощью сообщества JUMA.

Пользовательский интерфейс JUMA TRX2A.Нажмите картинку, чтобы увидеть в полном размере.

Основной Показать страницу

Нажмите здесь, чтобы увидеть другие образцы главной страницы

Альтернативные страницы дисплея
ВЧ-мощность индикатор
КСВ индикатор
Питание индикатор напряжения
Слив текущий индикатор
Щелкните здесь, чтобы увидеть альтернативный страницы дисплея

Межплатные соединения выполнены с помощью плоских кабелей.1-й фильтр AF и многофазный модули подключаются к основной плате.

Плата DDS установлена ​​на Передняя панель.Основная плата установлена ​​горизонтально, чтобы алюминиевый профиль.

Настраиваемые функции
AGC Медленно/быстро
ФНЧ Настройка угловой частоты
Речь Процессор ВКЛ/ВЫКЛ
Микрофон разъем, входной уровень MIC/LINE
Кейер Приоритет точек/Ямб-A/Ямб-B/Прямой
РС232 режим TRX2/Yaesu CAT/тестовые функции
Дисплей контраст яркости

Микроконтроллер и микросхема DDS на нижней стороне

Опции
Голос разъем памяти в модуле
Ext клавиатура JUMA KB1 для голосовой памяти управление

Все кнопки и кастрюли сверху сторона платы DDS

Сервис/калибровка режим
Ссылка программная калибровка генератора
S-метр программное масштабирование
ВПЕРЕД масштабирование программного обеспечения измерителя мощности
Подтверждение настройка длины тона
Перезагрузить заводские настройки

См. презентацию видео на Youtube


Образец mp3 записи с диполем OCF от OH7SV в город QTH Вантаа, юг Финляндии.Образец
SSB в соревнованиях на 80 м (UA3TCJ)

Образец CW в соревнованиях на 80 м (SP4Z)
Образец CW в диапазоне 30 м (OK1KJV)
Образец SSB в диапазоне 20 м (SV9CVY)
Образец CW в диапазоне 20 м (4Z5AD)
Широкий/узкий фильтр Демо CW на 20 м (4Z1UF)
Образец CW в диапазоне 17 м (JA8CMC)
Образец SSB в диапазоне 20 м (KH6IB)
 
Образцы mp3-записей AM (по адресу
Zero Beat ) от Oh3NLT с радиолюбительским диполем OCF , QTH Espoo, , южная Финляндия, 29 ноября 2008 г., 17:00 UTC AM Deutsche Welle в 6.075 МГц, образец 1
AM Deutsche Welle на частоте 6,075 МГц, образец 2

Прошивка

Самые последние обновления программного обеспечения будут быть доступным, и пользователи могут легко обновить прошивку без каких-либо специальных инструментов со встроенным прошивальщиком утилита и последовательный кабель ПК. Прошивка написана на языке С.Исходный код доступен для экспериментаторов

Мощность поставка
Номинал напряжение питания 13,8 В пост. тока (диапазон 11 В пост. тока…15 В постоянного тока)
Номинал ток питания RX0,4 А, TX 2,5

Задняя панель

Больше фото здесь


Особенности

Все радиолюбительские бинты 160–10 м, включая Диапазоны WARC, RX 100–30 МГц
Передача режимы LSB, USB, CW и TUNE
Выход ВЧ мощность 10 Вт
ВЧ-выход, КСВ, напряжение и ток PA отображает на ЖК-дисплее
Встроенный в ключе: приоритет точки, ямб A, ямб B и прямые режимы
Хорошо бесщелчковая CW-манипуляция с адаптивным выпуском время
Три фильтры: Широкий, Средний и Узкий с хорошей формой фактор
Фильтры настраиваются пользователем, см. схему здесь.
Выдающийся динамический диапазон и хорошая чувствительность
Отлично АРУ с медленным и быстрым режимами
Первоклассный оптический ГПД энкодер с 480 шагами на оборот
7-разрядный отображение частоты с разрешением дисплея 10 Гц
Три выбор скорости настройки VFO Медленно/Быстро/Очень Быстрый
VFO функция блокировки
RIT и XIT (долгое нажатие) с собственный ручка настройки
Графический Диапазон S-метра S1…S9+40 дБм
Нет энергозависимая память для VFO, режимов, настроек и калибровка

Нажмите, чтобы увидеть Блок-схема возбудителя (pdf)

Крупный план разъемов
Передний панель: MIC/PTT/линейный вход
Задний панель: DC питание, Антенна, Наушники/СПКР, Весло, RS232 (TRX2, Yaesu CAT, Ext KB и тестовые режимы), AUX (дополнительный вход PTT, выход PTT или выход I/Q для звуковой карты ПК)

Деталь соединительной платы.нужно всего четыре провода для пайки, другие — плоские кабели с использованием IDC-разъемы.

Первый модуль фильтра SSB/CW

Многофазный модуль

Конструкция, нажмите, чтобы загрузить PDF

Передняя конструкция

Размеры:

Ширина 182 мм, высота 60 мм, глубина 185 мм

Вес:
1.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.