Инвертирующий преобразователь напряжения: ICL7660CBAZ, [SO-8] Intersil, | DC-DC

Содержание

Методика построения непрерывных моделей импульсных преобразователей напряжения постоянного тока - Компоненты и технологии

В статье рассмотрена методика получения предельных непрерывных моделей импульсных преобразователей напряжения постоянного тока, соответствующих исчезающе малому периоду коммутации.

Введение

Импульсные преобразователи напряжения постоянного тока трех основных типов, представленные на рис. 1–3, широко используются в источниках вторичного электропитания (ИВЭП) [1]. Как известно, ИВЭП представляют собой замкнутые системы автоматического управления, а точнее — системы стабилизации с весьма жесткими требованиями к статическим и динамическим режимам. Поэтому при расчетах ИВЭП необходимы достаточно корректные математические модели преобразователей. Поскольку они представляют собой нелинейные импульсные системы, структура которых изменяется в течение периода коммутации, точные математические модели преобразователей оказываются весьма сложными и практически непригодными для инженерных расчетов. Представление преобразователей безынерционными элементами со статическими характеристиками, описываемыми известными формулами [1]:

(здесь γ = τ/T — относительная длительность нахождения ключа К в положении 1 в течение периода коммутации Т), не только не учитывает их динамических свойств, но и статические свойства отражает с существенными погрешностями.

В то же время исследования показали [2], что при уменьшении периода коммутации нелинейные импульсные системы приближаются по свойствам к непрерывным нелинейным, а иногда и линейным системам. Учитывая весьма высокую частоту коммутации современных импульсных преобразователей, задача построения их непрерывных моделей, достаточно точно отражающих как статические, так и динамические свойства, оказывается весьма актуальной.

При проектировании ключевых источников электропитания (DС/DС-преобразователей) широко применяют непрерывные линейные модели импульсных преобразователей для малых отклонений от установившегося режима. В монографии П. Четти [3, с. 75], например, приведены линеаризованные непрерывные модели основных типов преобразователей. Однако методика их получения, основанная больше на физике процессов, чем на строгой математике, базируется на допущении отсутствия у дросселя активного сопротивления. Вследствие этого теряются существенные особенности преобразователей. Например, установившийся режим повышающего и инвертирующего преобразователей, полученный без учета сопротивления дросселя, существенно отличается от реального. Особенно существенно это отличие при относительной длительности подключения дросселя к источнику питания, близкой к 1. Очевидно, что и линеаризованная модель для малых отклонений от установившегося режима отличается от реальной.

Ниже описана методика построения непрерывных моделей преобразователей постоянного тока при любой сложности входного и выходного фильтров, с учетом активного сопротивления дросселей и т. д. Модели применимы при достаточно высокой частоте коммутации. Это ограничение не является слишком жестким, поскольку преобразователи как раз и создаются для использования полезной непрерывной составляющей выходного напряжения при малых пульсациях.

Рис. 1

Рис. 2

Рис. 3

Получение непрерывной модели импульсных преобразователей напряжения постоянного тока

В общем случае преобразователь описывается разными дифференциальными уравнениями при первом (1) и втором (2) положениях ключа К (рис. 1, 2, 3). Полагая ключ К идеальным, а элементы схем линейными с постоянными параметрами, можно записать уравнения преобразователя в векторно-матричной форме:

где XT = [x1, x2, …, xm] — вектор фазовых координат, представляющих собой токи в дросселях и напряжениях на конденсаторах, А1 и А2m × m матрицы, элементами которых являются параметры элементов преобразователя (сопротивления, индуктивности и емкости), h1 и h2m-мерные векторы, Т — знак транспортирования, U1 — входное напряжение, τn и T–τn — время пребывания ключа К в положении 1 и 2 соответственно в n-м периоде переключений, T — период переключений.

Несложно получить разностное уравнение, связывающее значения вектора фазовых координат Х(t) в моменты, соответствующие началам двух соседних периодов переключений: X((n+1)T) и X(nT) (n—целое число), — и их установившееся значение Х , к которому они стремятся при n → ∞

При уменьшении Т (Т → 0) и γ = τ /

T = const установившийся режим приближается к предельному установившемуся режиму, при котором отсутствуют пульсации фазовых координат, т. е. при U1 = сonst они становятся постоянными. В большинстве реальных случаев вследствие высокой частоты коммутации пульсации фазовых координат достаточно малы и происходят вокруг фазовых координат предельной непрерывной модели, соответствующей Т → 0.

Для установившегося режима при Т → 0 и γ = τ / T = const получено следующее значение фазовых координат:

Можно считать, что при достаточно высокой частоте коммутации ключа f = 1/T (T ≈ 0), характерной для современных преобразователей напряжения постоянного тока, установившийся режим с точностью до малых первого порядка малости относительно Т определяется выражением (4). Пульсации в предельном установившемся режиме, очевидно, исчезают. Это позволяет полагать, что при Т → 0 и изменении γ = τ / T фазовые координаты преобразователя тоже изменяются непрерывно. Процесс изменения фазовых координат при этом можно описать дифференциальным уравнением. Для его получения найдено отношение первой разности Δ

X(nT) = X((n+1)T)–X(nT) к периоду коммутации Т:

дающее приближенное значение производной вектора фазовых координат. Переход к пределу при Т → 0 в отношении (5) дает точное значение производной вектора фазовых координат:

Заметим, что из векторного уравнения эквивалентной непрерывной системы при γ = const (U1 = const) получаем установившийся режим (8), который совпадает с предельным установившимся режимом преобразователя при Т → 0 , определяемым выражением (4), что говорит в пользу правильности использованного подхода.

Из полученных выражений (6), (7) следует, что при γ = const импульсный преобразователь для входного воздействия U1 можно рассматривать как линейную непрерывную систему с постоянными параметрами.

При изменении γ изменяются параметры линейной системы. Таким образом, при изменении γ и при достаточно высокой частоте коммутации (T ≈ 0) импульсный преобразователь можно рассматривать как непрерывную систему, описываемую дифференциальным уравнением (6). Параметры этой системы (элементы матрицы А и вектора h) изменяются при изменении входного воздействия, каковым является относительная длительность импульсов γ = τ /

T. Следовательно, изменение относительной длительности импульсов γ является не сигнальным, а «параметрическим» воздействием.

Непрерывная модель повышающего преобразователя

Расчетная схема преобразователя, представленная на рис. 4а, описывается следующими двумя системами дифференциальных уравнений:

где r и L — сопротивление и индуктивность дросселя Др (рис. 1).

Рис. 4

Параметры источника входного напряжения — выходные активное сопротивление и индуктивность — в рассматриваемом случае следует прибавить к активному сопротивлению r и индуктивности дросселя L соответственно. Поскольку ток источника питания не прерывается, С-фильтр на входе преобразователя не обязателен. Защиту ключа от перенапряжений в моменты переключений осуществляют снабберные цепи, в модели не учитываемые.

Согласно (2), x1 = i, x2 = uн — фазовые координаты преобразователя,

Подстановка в формулы (7) дает

или

Согласно (8), получаем установившийся режим

Таким образом, установившиеся потребляемый ток и выходное напряжение при

T ≈ 0 имеют значения

Согласно последнему выражению, повышающий преобразователь в статике представляет собой управляемый источник напряжения, ЭДС и выходное сопротивление которого зависят от γ согласно формулам:

Статическая характеристика повышающего преобразователя, описываемая первой из формул (1), справедлива лишь в режиме холостого хода Rн = ∞ и γ < 1. Под нагрузкой (Rн < ∞) проявляется переменное выходное сопротивление преобразователя, резко возрастающее с приближением γ к 1. Вследствие этого статическая характеристика повышающего преобразователя под нагрузкой U2 = f (γ) имеет максимум при

равный

а при γ → 1 согласно (13) U2 → 0.

Причина указанных особенностей статической характеристики нагруженного преобразователя — в отличном от нуля активном сопротивлении дросселя r, ограничивающем ток дросселя согласно неравенству

При малом времени подпитки конденсатора С, равном (1–γ)T и уменьшающемся с ростом γ , амплитуда тока подпитки должна неограниченно расти. Вследствие ограничения (17) это невозможно и вызывает уменьшение выходного напряжения преобразователя при увеличении γ сверх γ

max.

При работе повышающего преобразователя в замкнутой системе стабилизации выходного напряжения необходимо ограничивать величину γ, чтобы не превышать γmax, т. к. в противном случае увеличение γ, сверх γmax приведет в замкнутой системе к уменьшению выходного напряжения до нуля.

При расчете замкнутых систем стабилизации напряжения с повышающим преобразователем, помимо ограничения γ необходимо учитывать существенную его нелинейность, состоящую в зависимости элементов матрицы А(11) от относительной длительности импульсов γ . Системе дифференциальных уравнений непрерывной модели повышающего преобразователя (11) соответствует эквивалентная схема, представленная на рис. 4б. Следует подчеркнуть, что переменные эквивалентной схемы i и uc совпадают с действительными переменными предельной непрерывной модели, а iн′ и ic′ отличаются от действительных переменных непрерывной модели. Действительный ток нагрузки iн = uн/Rн

меньше тока эквивалентной схемы iн′ = uн/(1–γ)Rн в 1/(1–γ) раз, так же как и действительный ток конденсатора ic = Cduн/dt в 1/(1–γ) раз меньше тока конденсатора эквивалентной схемы ic′=(1–γ)-1Cduн/dt.

Непрерывная модель инвертирующего преобразователя

Расчетная схема преобразователя, представленная на рис. 5а, описывается следующими дифференциальными уравнениями:

Рассматриваемая модель соответствует предположению о неограниченной мощности источника входного напряжения. В реальных условиях ограниченной мощности источника его прерывистый ток вызывает значительную ЭДС самоиндукции в индуктивности выходного сопротивления. Для защиты от перенапряжений на вход преобразователя включают емкостной фильтр, обеспечивающий замыкание тока источника в момент переброса ключа из положения 1 в положение 2. Модель преобразователя, учитывающая выходное сопротивление источника и емкостной фильтр, рассмотрена отдельно.

Согласно (2), x1 = i, x2 = uн,

Аналогично предыдущему находим согласно (7)

или

Установившийся режим преобразователя, согласно (8), определяется выражением:

Рис. 5

Установившиеся потребляемый ток и выходное напряжение инвертирующего преобразователя имеют значения:

Согласно последнему из выражений, инвертирующий преобразователь в статике представляет собой регулируемый источник напряжения, ЭДС которого и выходное сопротивление зависят, как и у повышающего преобразователя, от γ, согласно формулам:

Как и в случае повышающего преобразователя, статическая характеристика инвертирующего преобразователя, описываемая второй из формул (1), справедлива лишь в режиме холостого хода (Rн = ∞) и γ < 1. Под нагрузкой (Rн < ∞) проявляется переменное выходное сопротивление преобразователя, согласно выражению (23) резко возрастающее при γ → 1.

Как и у повышающего преобразователя, статическая характеристика инвертирующего преобразователя имеет экстремум, а при γ → 1 и Rн < ∞ стремится к 0. Выходное напряжение преобразователя имеет максимальную величину при

где x — положительный корень квадратного уравнения

имеющий величину больше 1/2 и стремящийся к 0 при

r/Rн → 0.

При использовании инвертирующего преобразователя в замкнутых системах стабилизации напряжения, помимо необходимости ограничивать величину γ , нужно учитывать и существенную нелинейность непрерывной модели преобразователя, проявляющуюся в зависимости от γ не только матрицы А, как в повышающем преобразователе, но и элементов вектора h (24).

Для инвертирующего преобразователя на рис. 5б представлена эквивалентная схема. Как и в эквивалентной схеме повышающего преобразователя, с действительными переменными совпадают только i и uн, причем для uн изменено направление. Вследствие этого полученное из эквивалентной схемы значение uнуст отличается знаком от второй формулы (22). Токи iн′ и ic′ также имеют другие знаки, а по модулю превосходят реальные в 1/(1–γ) раз.

Непрерывная модель понижающего преобразователя

Расчетная схема преобразователя при идеальном источнике питания, представленная на рис. 6а, описывается следующими дифференциальными уравнениями:

Согласно (2), x1 = i, x2 = uн,

Следуя (7), получаем:

или

Рис. 6

Установившийся режим, согласно (8), определяется выражением

Потребляемый преобразователем ток и выходное напряжение в установившемся режиме имеют значения:

Очевидно, что понижающий преобразователь можно рассматривать как управляемый источник напряжения с постоянным выходным сопротивлением, равным активному сопротивлению дросселя r и ЭДС, определяемой третьим из выражений (1).

Непрерывная модель понижающего преобразователя линейна. Матрица А имеет постоянные элементы, а вектор h можно также считать постоянным, отнеся множитель γ к входному напряжению U1.

Для понижающего преобразователя на рис. 6б представлена эквивалентная электрическая схема. Очевидно, что все токи и напряжения схемы, а не только фазовые координаты i и uн, совпадают с реальными токами и напряжениями непрерывной модели.

Полученный результат совпал с известным, следующим из соображений, основанных на учете только полезной составляющей импульсов длительностью τ = γ T и амплитудой U1. Эта полезная составляющая определяется средним за период следования импульсов напряжением, равным γU1.

Непрерывные модели понижающего и инвертирующего преобразователей получены для идеального источника входного напряжения. Предложенная методика позволяет легко учесть влияние выходного сопротивления и индуктивности реального источника входного напряжения и защитного емкостного фильтра на входе преобразователя.

Учет ограниченной мощности источника входного напряжения и входного фильтра преобразователя

Расчетная схема преобразователя, представленная на рис. 7, описывается системой четырех дифференциальных уравнений:

Рис. 7

Согласно (2), x1 = i, x2 = uн , x3 = iи, x4 = uф,

или

Как и выше A и h (33) определены, согласно (7), а установившийся режим преобразователя (34) — согласно (8).

Заметим, что задачу обращения матрицы A в символьной форме и умножение на вектор можно заменить более простым решением системы линейных уравнений:

Из формулы (34) непосредственно следуют выражение для тока, потребляемого от источника питания:

и выходного напряжения преобразователя:

Таким образом, с учетом параметров источника питания и входного фильтра инвертирующий преобразователь в установившемся режиме (в статике) можно рассматривать как управляемый источник напряжения с той же ЭДС (вторая из формул (1)) и больщим выходным сопротивлением, возрастающим с увеличением γ:

Так же как и при идеальном источнике входного напряжения, статическая характеристика преобразователя U2 = f (γ) принимает нулевое значение при γ = 0 и γ = 1 и имеет максимум при

где x — положительный корень квадратного уравнения

имеющий величину больше 1/2 и стремящийся к 0 при g → 0.

В случае приближения Rн к rи γmax приближается к 1/2, а максимальное значение U2 стремится к величине U1/(3+4r/Rн) < U1/3. Значения Rн, незначительно превышающие r и rи, ненамного практического интереса, поскольку соответствуют низкому КПД источника питания.

Во всех рассмотренных случаях параметры реактивных элементов (дросселей и конденсаторов) не влияют на установившийся режим предельной непрерывной модели преобразователя. В реальных преобразователях они определяют размах пульсаций токов и напряжений.

В переходных режимах полученные дифференциальные уравнения предельных непрерывных моделей позволяют достаточно точно определить закон изменения полезных составляющих фазовых координат реальных преобразователей, на которые накладываются их высокочастотные пульсации.

Оценка точности предельной непрерывной модели преобразователя

Аналитическая оценка точности непрерывной модели преобразователя — весьма сложная математическая задача, решение которой вряд ли представляет большой интерес для инженерной практики. Поэтому ограничимся сопоставлением результатов расчета процессов по дискретной и непрерывной модели на ЭВМ.

В качестве примера рассмотрим повышающий преобразователь 100/200 В с параметрами L = 6,914 × 10–3 Гн, r = 0,2 Ом, Rн = 40 Ом, С = 14,14 × 10–6 Ф, Т = 2 × 10–5 c.

Решая уравнение статической характеристики (13) при U1 = 100 B и U2 = 200 B, получаем два значения γmax:

Рис. 8

Меньшее из них, γ1 = 0,5112, соответствует восходящей ветви статической характеристики, а большее γ2 = 0,9888 — падающей ветви (рис. 8). Поэтому принимаем γ0 = γ1.

В качестве «пробного» воздействия на повышающий преобразователь выберем изменение γ по закону

которое позволит наблюдать процесс установления выходного напряжения U2 = 220 B и его установившиеся колебания, вызванные гармоническими колебаниями отклонения γ от γ0.

Реакция реального преобразователя и его непрерывной модели на воздействие (39) получена в системе Matlab 6.5/Simulink 5. На рис. 9 представлены дискретная и непрерывная модели преобразователя. Входное воздействие обеих моделей непрерывное, получаемое суммированием постоянного воздействия величиной 0,5112 и синусоидального с амплитудой 0,025 и частотой 100 Гц (39) с блока Sine Wave. В дискретной модели непрерывный сигнал превращается в дискретные значения γ с помощью широтно-импульсного модулятора с единичной амплитудой линейного сигнала развертки и периодом Т = 20 мкс. Ключ К моделируется двумя блоками Ideal Switch. Обязательные снабберные RC-цепи и внутреннее сопротивление открытого ключа rк (rк = 0,001 Oм, Rсн = 100 Ом, Ссн = 1×10–9 Ф) выбраны так, чтобы модель ключа приближалась к идеальному ключу, поскольку непрерывная модель преобразователя построена для идеального ключа К. В состав непрерывной нелинейной модели преобразователя, описываемой уравнениями (11), входят два блока умножения (Product) и два интегратора (1/S). Блоки усиления Gain, Gain1, Gain2, Gain3, согласно (11), имеют следующие значения коэффициентов: k = r = 0,2, k1 =1/Rн = 1/40, k2 =1/C = 1/14.14e–6, k3 = 1/L = 1/6.914e–3 соответственно.

Рис. 9

На рис. 10 представлены осциллограммы выходных напряжений непрерывной и дискретной моделей, полученные с помощью Scope1. Там же в масштабе увеличения показана гармоническая составляющая входного сигнала. Из рис. 10 очевидно, что выходной сигнал непрерывной модели практически является «средней линией» выходного сигнала дискретной модели, содержащего пульсации выходного напряжения. Следовательно, предельная непрерывная модель преобразователя с достаточной точностью описывает поведение полезной составляющей выходного напряжения реального преобразователя. Заметим, что при большем отличии модели ключа от идеального (увеличении rк и более существенном влиянии снабберных цепей, т. е. при меньших значениях Rсн и больших Ссн) появляется некоторое отклонение. Устранить его можно путем учета свойств реального ключа в непрерывной модели преобразователя. Это, очевидно, усложнит непрерывную модель, но вряд ли будет оправдано вследствие обычно достаточной близости реального ключа К к идеальному и малости ошибок, вызываемых отличием реального ключа от идеального.

Рис. 10

Динамические свойства преобразователя, весьма важные при его работе в замкнутой системе, оценим по отработке им гармонической составляющей выходного сигнала. Как видно из рис. 10, колебание полезной составляющей выходного напряжения близко к гармоническому. Некоторое небольшое различие его амплитуд в положительном и отрицательном полупериодах объясняется большей крутизной статической характеристики при увеличении γ от значения γ0, чем при уменьшении его от значения γ0 (рис. 8). Из рис. 10 легко определить отставание нулевой фазы колебаний выходного напряжения от нулевой фазы колебаний Δγsinωt-φ(ω) и амплитуду выходных колебаний ΔU2m(ω). По результатам экспериментов для частот от 0 до 1 кГц построены фазо-частотная характеристика (ФЧХ) φ(ω) и относительная амплитудно-частотная характеристика (АЧХ):

Они представлены на рис. 11. Из характера φ(ω) и А(ω) следует, что построение замкнутых систем стабилизации напряжения рассмотренного преобразователя вызывает определенные трудности (невысокая точность), поскольку обеспечить достаточный запас устойчивости при высоком коэффициенте усиления в замкнутом контуре весьма сложно из-за очень быстрого увеличения фазового запаздывания до 180° при практически неизменной АЧХ преобразователя. Очевидно, что при увеличении отклонений от γ0 проявление нелинейности преобразователя будет усиливаться.

Рис. 11

Выводы

  1. Предложенная методика позволяет достаточно просто получать непрерывные модели преобразователей с учетом их существенных особенностей.
  2. В практически важных случаях высокой частоты коммутации импульсные преобразователи напряжения постоянного тока для полезной составляющей выходного напряжения можно рассматривать как непрерывные системы, описываемые обыкновенными дифференциальными уравнениями.
  3. Повышающий и инвертирующий преобразователи описываются нелинейными дифференциальными уравнениями, коэффициенты которых зависят от относительной длительности импульсов γ, являющейся для преобразователя «параметрическим» управляющим воздействием.
  4. По предельной непрерывной модели преобразователя в большинстве практических случаев можно определять полезную составляющую выходного напряжения с достаточной точностью.
  5. Динамические свойства повышающего и инвертирующего преобразователей неблагоприятны для их применения в замкнутых системах регулирования напряжения.

Литература

  1. Источники вторичного электропитания / Под ред. Ю. И. Конева. М.: Радио и связь. 1983.
  2. Коршунов А. И. Асимптотика свойств нелинейной импульсной системы при повышении частоты // Проблемы управления и автоматики. 1995. № 3.
  3. Чети П. Проектирование ключевых источников электропитания. М.: Энергоатомиздат. 1990.

Преобразователи электрических величин - CoderLessons.com

Напряжение и ток являются основными электрическими величинами. Они могут быть преобразованы друг в друга в зависимости от требований. Преобразователь напряжения в ток и преобразователь тока в напряжение — две схемы, которые помогают в таком преобразовании. Это также линейные применения операционных усилителей. В этой главе они обсуждаются подробно.

Преобразователь напряжения в ток

Преобразователь напряжения в ток или преобразователь V в I — это электронная схема, которая принимает ток в качестве входа и производит напряжение в качестве выхода. В этом разделе обсуждается преобразователь напряжения в ток на основе операционного усилителя.

Преобразователь напряжения в ток на основе операционного усилителя создает выходной ток, когда напряжение подается на его неинвертирующий вывод. Принципиальная электрическая схема преобразователя напряжения в ток на основе операционного усилителя показана на следующем рисунке.

В показанной выше схеме входное напряжение Vi подается на неинвертирующий входной вывод операционного усилителя. Согласно концепции виртуального короткого замыкания , напряжение на инвертирующей входной клемме операционного усилителя будет равно напряжению на его неинвертирующей входной клемме. Таким образом, напряжение на инвертирующей входной клемме операционного усилителя будет составлять Vi.

Узловое уравнение в узле инвертирующего входного терминала —

 гидроразрываViR1−I0=0

=>I0= гидроразрываVtR1

Таким образом, выходной ток I0 преобразователя напряжения в ток представляет собой отношение его входного напряжения Vi и сопротивления R1.

Мы можем переписать приведенное выше уравнение как —

 гидроразрываI0Vi= гидроразрыва1R1

Вышеупомянутое уравнение представляет отношение выходного тока I0 и входного напряжения Vi, и оно равно обратной величине сопротивления R1 Соотношение выходного тока I0, а входное напряжение Vi называется Transconductance .

Мы знаем, что соотношение выхода и входа цепи называется усилением. Таким образом, коэффициент усиления преобразователя напряжения в ток является Transconductance, и он равен обратной величине сопротивления R1.

Преобразователь тока в напряжение

Преобразователь тока в напряжение или преобразователь I в V — это электронная схема, которая принимает ток в качестве входа и производит напряжение в качестве выхода. В этом разделе обсуждается преобразователь тока в напряжение на основе операционного усилителя.

Преобразователь тока в напряжение на основе операционного усилителя создает выходное напряжение при подаче тока на его инвертирующий вывод. Принципиальная схема преобразователя тока в напряжение на основе операционного усилителя показана на следующем рисунке.

В схеме, показанной выше, неинвертирующий входной терминал операционного усилителя подключен к земле. Это означает, что на его неинвертирующую входную клемму подается нулевое напряжение.

Согласно концепции виртуального короткого замыкания , напряжение на инвертирующей входной клемме операционного усилителя будет равно напряжению на его неинвертирующей входной клемме. Таким образом, напряжение на инвертирующей входной клемме операционного усилителя будет равно нулю.

Узловое уравнение в узле инвертирующего терминала —

−Iя+ гидроразрыва0−v0RF=0

−Iя= гидроразрываv0RF

V0=−RTIя

Таким образом, выходное напряжение преобразователя тока в напряжение V0 является (отрицательным) произведением сопротивления обратной связи Rf и входного тока It. Обратите внимание, что выходное напряжение V0 имеет отрицательный знак , который указывает на наличие разности фаз 180 0 между входным током и выходным напряжением.

Мы можем переписать приведенное выше уравнение как —

 гидроразрываv0Ii=−Rе

Вышеупомянутое уравнение представляет отношение выходного напряжения V0 и входного тока Ii, и оно равно отрицательному значению сопротивления обратной связи, Rf. Соотношение выходного напряжения V0 и входного тока Ii называется Transresistance .

Мы знаем, что соотношение выхода и входа схемы называется усилением . Таким образом, коэффициент усиления преобразователя тока в напряжение является его транс-сопротивлением и равен (отрицательному) сопротивлению обратной связи Rf.

DC-DC преобразователи

Тип Краткое
описание
Рабочая частота,
кГц
I вых. - ток
LED, А
U вых., В U вх., В Рабочая t, °С Корпус
34063CM3K Повышающий / понижающий / инвертирующий DC-DC конвертер
180 (макс)
0,75
40
3.0-40
-40 +85
DIP-8, SOP-8
34063M4K Повышающий / понижающий / инвертирующий DC-DC конвертер
100 (макс.)
1.1
40
3.0-40
-40 +85
     DIP-8, SOP-8
HV34063K DC-DC конвертер
100 (макс.)
1.1
60 5.0-60
-40 +85

CS5171
Повышающий DC-DC конвертер
280
1.5
40
2.7-30
-40 +125
SOP-8
2S76K Понижающий DC-DC конвертер с усилителем 52 2.0 5.0 регулируемое 40 -40 +125 ESOP-8
2596M3K Импульсный понижающий DC-DC конвертер
150
2.0
3.3; 5.0; 12; 15; регулируемое.
40
-40 +125
TO-220, TO-263, SO-8
2HV76K Импульсный понижающий DC-DC конвертер 52
2.0
3.3; 5.0; 12; 15; регулируемое.
60
-40 +125
TO-220, TO-263, SO-8
HV96LK Понижающий преобразователь напряжения
150
0.2
5-48 80 -40 +125 ESOP-8, SOP-8
4573K
Понижающий преобразователь напряжения
300 3.0
3.3; 5.0; 12; 15; 
регулируемое
40
-40 +125
ESOP-8, SOP-8
5001K Понижающий преобразователь напряжения
70...500 1...5 регулируемое
40 -40 +85
SOP-8
2596M4K Импульсный понижающий DC-DC конвертер 150
3.0
3.3; 5.0; 12; 15; регулируемое.
40
-40 +125
TO-220, TO-263
2596M5K Импульсный понижающий DC-DC конвертер
150
3.0
3.3; 5.0; 12; 15; регулируемое.
40
-40 +125
TO-220, TO-263
LM2576M1K   Понижающий преобразователь напряжения
52
3.0
3.3; 5.0; 12; 15; 
регулируемое.  
40
-40 +125
TO-220, TO-263, SO-8
2576M3K
Понижающий преобразователь напряжения
52
3.0
3.3; 5.0; 12; 15; 
регулируемое.
40
-40 +125
TO-220, TO-263, SO-8
4573K Понижающий преобразователь напряжения
300 3.0
3.3; 5.0; 12; 15; 
регулируемое.
40
-40 +125
TO-220, TO-263, TO-252
2S76M1K
Понижающий преобразователь напряжения
52
2.0
3.3; 5.0; 12; 15; 
регулируемое.
40
-40 +125
TO-220, TO-263, SO-8
3HV76K Понижающий преобразователь напряжения
52 3.0 3.3; 5.0; 12; 15;
регулируемое
60 -40 +125  TO-220, TO-263
3TL76K LED / DC-DC понижающий конвертер 52 3.0 регулируемое 60 -40 +125 TO-220, TO-263, SO-8
HV96LK
Преобразователь напряжения DC-DC
150
0.2 5.0; 12; 
регулируемое
4.5-100 -40 +125
SO-8EP
3HV96K Понижающий регулятор напряжения 150 3.0
3.3; 5.0; 12; 
регулируемое.
60 -40 +125 TO-220, TO-263, SO-8
1501AK/BK Импульсный понижающий DC-DC конвертер
150/300 5.0 3.3; 5.0; 12; 
регулируемое.
40 -40 +125
TO-220, TO-263
ИС управления питанием производства Микрон доступны как в виде кристаллов на пластинах, так и в корпусированном исполнении. Минимальная партия заказа корпусированных изделий: от 100 000 штук.

Инвертирующий преобразователь — Студопедия

В нём дроссель подключен параллельно источнику и нагрузке. Когда ключ S замкнут, ток от источника течёт через дроссель и быстро растёт. Когда ключ размыкается, ток продолжает течь через нагрузку R и диод D. ЭДС самоиндукции дросселя приложена в обратную сторону, по сравнению с напряжением источника. Поэтому напряжение к нагрузке также приложено в обратном направлении. Когда ключ S замкнут — диод D закрывается, а нагрузка питается зарядом конденсатора C[5].

Во всех трёх схемах диод D может быть заменён на ключ[6], замыкаемый в противофазе к основному ключу. Во многих случаях, особенно в низковольтных стабилизаторах, это позволяет увеличить КПД. Такую схему называют синхронным выпрямителем см. синхронное выпрямление (англ.)

ИМПУЛЬСНЫЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ С ГАЛЬВАНИЧЕСКИМ РАЗДЕЛЕНИЕМ ВХОДА И ВЫХОДА

В импульсных преобразователях, работающих от сети переменного тока, необходимо использовать трансформаторы для гальванической развязки нагрузки от сети. В ряде случаев такая развязка необходима для обеспечения электробезопасности.

Импульсные преобразователи с гальванической развязкой имеют ряд особенностей.


1. Включение в схему трансформатора дает возможность получения высокого коэффициента преобразования.

2. Появляется возможность получения нескольких выходных напряжений разного уровня и разной полярности.

Преобразователи с гальванической развязкой можно разделить на однотактные и двухтактные. В однотактных преобразователях энергия передается на выход только в течение одного такта полного цикла преобразования. В двухтактных преобразователях используются обе части цикла преобразования.

Если энергия передается в нагрузку при замкнутом ключе, то такой преобразователь называют прямоходовым. Если энергия передается на выход при разомкнутом ключе, то преобразователь называют обратноходовым.

Недостаток преобразователей с гальванической развязкой - меньший КПД, чем у импульсных регуляторов, рассмотренных в ходе предыдущей лекции.

Прямоходовые преобразователи

Однотактный прямоходовой преобразователь. Простейшая схема прямоходового преобразователя показана на рис. 11.1. Первичная цепь преобразователя содержит ключ K и трансформатор. Вторичная цепь образована вторичной обмоткой трансформатора, диодами VD1 и VD 2, дросселем, сглаживающим трансформатором и сопротивлением нагрузки.

Ключ в первичной цепи периодически замыкается и размыкается. Управление ключом осуществляется с помощью управляющих импульсов..

2. В момент *и ключ размыкается. Напряжение обмоток трансформатора изменяет полярность на обратную. За счет этого диод VD1 закрывается, а VD 2 открывается. Во вторичной цепи ток замыкается в контуре, образованном диодом VD 2 , дросселем L, конденсатором С и сопротивлением нагрузки R.

Нетрудно показать, что напряжение на выходе прямоходового преобразователя

Здесь D = J11/T - коэффициент заполнения импульсов, w1 и w2 -число витков первичной и вторичной обмоток. Изменяя коэффициент заполнения импульсов, мы можем регулировать величину выходного напряжения. Таким образом, регулировочная характеристика рассмотренного преобразователя аналогична характеристике понижающего импульсного регулятора.

Заметим, что передача энергии в нагрузку происходит только на интервале 0 — t и, когда ключ замкнут. Поэтому преобразователь на рис. 11.1 называется однотактным прямоходовым.

При рассмотрении процессов в прямоходовом преобразователе мы полагали, что трансформатор идеальный. Иными словами, мы считали, что ток намагничивания очень мал и не оказывает влияния на процессы в преобразователе. В реальной схеме наличие тока намагничивания приведет к резкому возрастанию напряжения на зажимах ключа при его размыкании. Поэтому простейшую схему на рис. 11.1 необходимо изменить так, чтобы была возможность передать энергию, накопленную в индуктивности намагничивания, в источник либо в нагрузку.


Рассмотрим возможные пути решения этой проблемы.

На рис. 11.2 показана схема прямоходового преобразователя, в которой параллельно первичной обмотке трансформатора включены диод VD 3 и стабилитрон VD 4 . Элемент Lm учитывает индуктивность намагничивания.

После запирания ключа ток намагничивания m замыкается через диод VD 3 и стабилитрон. За интервал времени, в течение которого ключ разомкнут, ток намагничивания должен уменьшиться до нуля. В противном случае сердечник трансформатора будет намагничиваться все больше с каждым циклом работы ключа.

Определим условие, при котором не будет происходить недопустимого намагничивания сердечника трансформатора.

Полагая, что изменение напряжений происходит по линейному закону, запишем равенство:

Энергия, рассеиваемая в стабилитроне, ухудшает КПД преобразователя. Из последнего выражения следует, что для уменьшения потерь энергии необходимо увеличивать индуктивность намагничивания LM.

Более эффективные способы ограничения перенапряжений заключаются в передаче накопленной энергии источнику. Один из вариантов прямоходового преобразователя, осуществляющего передачу энергии источнику, показан на рис. 11.3. Для передачи энергии, накопленной в сердечнике трансформатора, служит последовательная цепь, образованная дополнительной обмоткой и диодом VD3. Число витков дополнительной обмотки равно w3. Ее часто называют восстанавливающей

На первом интервале 0t и ключ замкнут. Диод VD3 закрыт, и схема работает так же, как преобразователь на рис. 11.1.

При размыкании ключ на втором интервале в дополнительной обмотке индуктируется ЭДС, диод VD3 открывается, и ток замыкается в контуре, образованном восстанавливающей обмоткой, диодом VD3 и источником E.

Большая часть энергии, накопленной в сердечнике на первом интервале, возвращается источнику.

Схема на рис. 11.3 оказалась очень удобной при построении прямоходовых преобразователей, мощность которых составляет десятки и сотни ватт. Ее используют и для реализации многоканальных устройств с несколькими выходами. Один из вариантов многоканального прямоходового преобразователя показан на рис. 11.4.

Двухтактный прямоходовой преобразователь. Схема двухтактного преобразователя показана на рис. 11.5. Первичная цепь образована источником напряжения, первичной обмоткой трансформатора и двумя ключами. Каждый ключ замкнут половину периода, поэтому исключается возможность насыщения сердечника трансформатора.

Вторичная цепь преобразователя представляет двухполупериодный выпрямитель со сглаживающим фильтром. Во вторичной цепи может быть использована и мостовая схема выпрямителя.

Одно из важных преимуществ двухтактных преобразователей перед однотактными - более эффективное использование трансформатора. В двухтактной схеме на рис. 11.5 индукция в сердечнике изменяется от Bmx до +Bmx , тогда как в однотактном преобразователе приращение индукции значительно меньше DB = Bmax Br. Поэтому для наведения такой же ЭДС в однотактной схеме требуется магнитопровод, имеющий значительно большее сечение. По этой и другим причинам КПД двухтактных преобразователей значительно выше, чем у однотактных. Еще одно существенное преимущество -меньшие размеры трансформатора и сглаживающего фильтра.

Схемы прямоходовых преобразователей отличаются большим разнообразием принципов построения Мы ограничились рассмотрением только наиболее распространенных устройств.

Обратноходовой преобразователь

Схема простейшего обратноходового преобразователя показана на рис. 11.6. В качестве магнитного элемента используется дроссель с двумя обмотками. Двухобмоточный дроссель выполняется либо на замкнутом магнитопроводе с небольшой магнитной проницаемостью, либо на магнитопроводе с зазором.

Первичную цепь преобразователя образуют источник Е, ключ и обмотка дросселя, число витков которой равно w1. Первичная обмотка дросселя используется для накопления энергии. Вторичная цепь включает вторую обмотку дросселя, диод VD, конденсатор С и сопротивление нагрузки.

Разобьем цикл преобразования на два такта.

В первом такте преобразования (интервал 0 — tи) ключ замкнут и происходит накопление энергии в сердечнике дросселя. Диод VD заперт, напряжение на нагрузке поддерживает конденсатор С.

Во втором такте после размыкания ключа накопленная энергия передается через обмотку w2 и диод в нагрузку и конденсатор. T, когда ключ разомкнут.

Одно из достоинств обратноходового преобразователя заключается в том, что нет необходимости в дополнительном сглаживающем дросселе. Однако это приводит к тому, что амплитуда пульсаций выходного напряжения велика по сравнению с прямоходовой схемой, поэтому необходим сглаживающий конденсатор большей емкости.

Ток намагничивания в конце первого интервала должен быть достаточно большим, поскольку от его величины зависит, какая энергия будет передана во вторичную цепь. При этом сердечник дросселя на должен насыщаться, т.к. в противном случае ток в ключе станет слишком большим. Поэтому в дросселе используют сердечник с воздушным зазором либо магнитопровод, выполненный из материалов, имеющих линейную характеристику намагничивания при больших значениях H. Таким свойством обладают порошковое железо, некоторые виды аморфных сплавов.

Однотактные обратноходовые преобразователи получили наибольшее распространение в случаях, когда мощность нагрузки не превышает 150 Вт. Такую мощность имеют многие бытовые приборы. Поэтому область применения таких преобразователей весьма велика.

Синхронное выпрямление

Напряжение питания современных микропроцессоров не превышает 3 В. В низковольтных источниках питания потери проводимости диодов составляют значительную долю выходной мощности. Для уменьшения потерь диоды в схемах источников заменяют МОП-транзисторами. Эффект от замены заключается в том, что сопротивление открытого канала низковольтного МОП-транзистора очень мало (менее 0.1 Ом). Соответственно, малы и потери проводимости.

Во многих схемах преобразователей без гальванической развязки, рассмотренных в ходе предыдущей лекции, в качестве ключей используются два МОП-транзистора. Необходимо, чтобы нижний транзистор открывался только после того, как полностью закроется верхний транзистор. Такое управление МОП-ключами имитирует работу диода и называется синхронным управлением.

Применение синхронного выпрямления в низковольтных источниках питания позволяет значительно увеличить КПД и удельную мощность преобразователя.

Подробно вопросы реализации импульсных преобразователей с синхронным выпрямлением рассмотрены в [7].

Корректоры коэффициента мощности

Коэффициент мощности равен отношению активной мощности к полной. При резистивной нагрузке коэффициент мощности имеет максимальное значение, равное единице. Однако многие потребители значительно снижают значения коэффициента мощности. К их числу относятся асинхронные двигатели, импульсные источники питания с емкостным фильтром на входе, лампы дневного света с индуктивным балластом и др.

Для линейных потребителей, напряжение и ток которых синусоидальны, коэффициент мощности зависит только от угла сдвига фаз между напряжением и током. В нелинейных устройствах, таких как выпрямители и импульсные преобразователи, на величину коэффициента мощности влияет форма кривых напряжения и тока. Ток, потребляемый импульсными преобразователями, имеют форму коротких импульсов большой амплитуды. Действующее значение такого тока значительно превосходит среднее значение тока в нагрузке. Следствием является уменьшение коэффициента мощности преобразователя, которое может составлять 0.5 - 0.7. Кроме того, импульсные токи порождают интенсивные электромагнитные помехи.

Требования к нормам на коэффициент мощности потребителей электрической энергии регламентируется стандартами. В европейских странах действуют стандарты, разработанные Международной электротехнической комиссией (МЭК). Они предъявляют жесткие требования к потребителям по коэффициенту мощности и гармоническому составу потребляемого тока.

Для повышения коэффициента мощности потребителей электрической энергии используют пассивные и активные корректоры коэффициента мощности (ККМ). Применение ККМ позволяет обеспечить электромагнитную совместимость импульсных преобразователей с питающей сетью, улучшить режим работы сети (меньшие потери на нагрев проводов).

Пассивные корректоры коэффициента мощности выполняют на конденсаторах и коммутирующих диодах. Такие корректоры применяются при индуктивном характере нагрузки. Такой нагрузкой являются асинхронные двигатели, источники питания ламп дневного света и др.

На рис. 11.7 приведена схема пассивного корректора коэффициента мощности для питания лампы дневного света. В этой схеме параллельно лампе дневного света ЛДС с дросселем Др включена компенсирующая схема на диодах VD1, VD2, VD3 и конденсаторах С1, С2. Диоды обеспечивают коммутацию конденсаторов при изменении мгновенного значения напряжения питания. Емкости конденсаторов подбираются такими, чтобы компенсировать индуктивный характер нагрузки.

Пассивный корректор на рис. 11.7 обеспечивает коэффициент мощности, превышающий 0.9.

Основной недостаток пассивных корректоров - невозможность их использования в схемах импульсных источников питания.

В качестве активного корректора коэффициента мощности используют схему повышающего импульсного преобразователя, работающую в режиме, близком к режиму прерывистого тока. Упрощенная структурная схема такого ККМ показана на рис. 11.8. Замыкание и размыкание ключа осуществляется устройством управления (контроллером). На рис. 11.8 ДТ -датчик тока, b - коэффициент передачи делителя напряжения: b= RJ (R1 + R1).

Частота коммутации ключа во много раз выше частоты сети, поэтому можно считать, что на интервале переключения входное напряжение не меняется. В этом случае ток дросселя изменяется по линейному закону. После размыкания ключа ток дросселя линейно убывает. Когда ток становится близким к нулю, по сигналу от датчика тока ключ вновь замыкается. Таким образом, кривая тока представляет последовательность пилообразных импульсов, частота повторения которых значительно выше частоты сети (рис. 11.9).

Приращение тока за время замкнутого состояния ключа составит

Из последнего выражения следует, что огибающая амплитуд импульсов входного тока повторяет форму входного напряжения. Среднее значение тока в дросселе имеет синусоидальную форму и почти совпадает с выпрямленным напряжением. Таким образом, схема на рис. 11.8 обеспечивает высокое значение коэффициента мощности.

Выводы

1. В импульсных преобразователях, работающих от сети переменного тока, используют трансформаторы для гальванической развязки нагрузки от сети.

2. Преобразователи с гальванической развязкой можно разделить на однотактные и двухтактные. В однотактных преобразователях энергия передается на выход только в течение одного такта полного цикла преобразования. В двухтактных преобразователях используются обе части цикла преобразования

3. Если энергия передается в нагрузку при замкнутом ключе, то такой преобразователь называют прямоходовым. Если энергия передается на выход при разомкнутом ключе, то преобразователь называют обратноходовым.

4. Для уменьшения потерь диоды в схемах импульсных источников заменяют МОП-транзисторами. Эффект от замены заключается в том, что сопротивление открытого канала низковольтного МОП-транзистора очень мало, следовательно, малы и потери проводимости.

5. Для повышения коэффициента мощности потребителей электрической энергии используют пассивные и активные корректоры коэффициента мощности (ККМ). Применение ККМ позволяет обеспечить электромагнитную совместимость импульсных преобразователей с питающей сетью, улучшить режим работы сети.

Микросхема MC34063 схема включения | Практическая электроника

MC34063 – универсальная микросхема для самых простых импульсных преобразователей. На ней без применения внешних переключающих транзисторов можно строить понижающие, повышающие и инвертирующие преобразователи. А это основные типы преобразователей, не имеющих гальванической развязки.

Основные технические характеристики MC34063

  • Широкий диапазон значений входных напряжений: от 3 В до 40 В;
  • Высокий выходной импульсный ток: до 1,5 А;
  • Регулируемое выходное напряжение;
  • Частота преобразователя до 100 кГц;
  • Точность внутреннего источника опорного напряжения: 2%;
  • Ограничение тока короткого замыкания;
  • Низкое потребление в спящем режиме.

Понять как работает микросхема проще всего по структурной схеме.
Разберем по пунктам:

  1. Источник опорного напряжения 1,25 В;
  2. Компаратор, сравнивающий опорное напряжение и входной сигнал с входа 5;
  3. Генератор импульсов сбрасывающий RS-триггер;
  4. Элемент И объединяющий сигналы с компаратора и генератора;
  5. RS-триггер устраняющий высокочастотные переключения выходных транзисторов;
  6. Транзистор драйвера VT2, в схеме эмиттерного повторителя, для усиления тока;
  7. Выходной транзистор VT1, обеспечивает ток до 1,5А.

Генератор импульсов постоянно сбрасывает RS-триггер, если напряжение на входе микросхемы 5 – низкое, то компаратор выдает сигнал на вход S сигнал устанавливающий триггер и соответственно включающий транзисторы VT2 и VT1. Чем быстрее придет сигнал на вход S тем больше времени транзистор будет находиться в открытом состоянии и тем больше энергии будет передано со входа на выход микросхемы. А если напряжение на входе 5 поднять выше 1,25 В, то триггер вообще не будет устанавливаться. И энергия не будет передаваться на выход микросхемы.

Производители этой микросхемы (например Texas Instruments) в своих datasheets пишут, что её работа основана на широтно-импульсной модуляции (PWM). Даже если и можно назвать то, что делает MC34063 ШИМом, то очень уж примитивным.

  • Самый главный недостаток MC34063 – отсутствие встроенного усилителя ошибки. Поэтому пульсации выходного напряжения получаются достаточно большими. И не просто так в рекомендациях по применению предлагается на выход преобразователя устанавливать дополнительный LC-фильтр.
  • Второй недостаток – не простое подключение внешнего МДП транзистора.

Мое же мнение, что если требуется низкий уровень пульсаций, либо большая мощность преобразователя, то лучше использовать другие микросхемы – с внутренним усилителем ошибки и с драйвером работающим с полевыми транзисторами.

MC34063 для нетребовательных к пульсациям и мощности применений!

MC34063 повышающий преобразователь

Например я данную микросхему использовал чтобы получить 12 В питание интерфейсного модуля от ноутбучного порта USB (5 В), таким образом интерфейсный модуль работал когда работал ноутбук ему не нужен был свой источник бесперебойного питания.
Также имеет смысл использовать микросхему для питания контакторов, которым нужно более высокое напряжение, чем другим частям схемы.
Хотя MC34063 выпускается давно, но возможность работы от 3 В, позволяет её использовать в стабилизаторах напряжения питающихся от литиевых аккумуляторов.
Рассмотрим пример повышающего преобразователя из документации. Эта схема рассчитана на входное напряжение 12 В, выходное — 28 В при токе 175мА.

  • C1 – 100 мкФ 25 В;
  • C2 – 1500 пФ;
  • C3 – 330 мкФ 50 В;
  • DA1 – MC34063A;
  • L1 – 180 мкГн;
  • R1 – 0,22 Ом;
  • R2 – 180 Ом;
  • R3 – 2,2 кОм;
  • R4 – 47 кОм;
  • VD1 – 1N5819.

В данной схеме ограничение входного тока задается резистором R1, выходное напряжение определяется соотношением резистором R4 и R3.

Понижающий преобразователь на МС34063

Понизить напряжение значительно проще – существует большое количество компенсационных стабилизаторов не требующих катушек индуктивности, требующих меньшего количества внешних элементов, но и для импульсного преобразователя находиться работа когда выходное напряжение в несколько раз меньше входного, либо просто важен КПД преобразования.
В технической документации приводиться пример схемы с входным напряжение 25 В и выходным 5 В при токе 500мА.

  • C1 – 100 мкФ 50 В;
  • C2 – 1500 пФ;
  • C3 – 470 мкФ 10 В;
  • DA1 – MC34063A;
  • L1 – 220 мкГн;
  • R1 – 0,33 Ом;
  • R2 – 1,3 кОм;
  • R3 – 3,9 кОм;
  • VD1 – 1N5819.

Данный преобразователь можно использовать для питания USB устройств. Кстати можно повысить ток отдаваемый в нагрузку, для этого потребуется увеличить емкости конденсаторов C1 и C3, уменьшить индуктивность L1 и сопротивление R1.

МС34063 схема инвертирующего преобразователя

Третья схема используется реже двух первых, но не менее актуальна. Для точного измерения напряжений или усиления аудио сигналов часто требуется двуполярное питание, и МС34063 может помочь в получении отрицательных напряжений.
В документации приводиться схема позволяющая преобразовать напряжение 4,5 .. 6.0 В в отрицательное напряжение -12 В с током 100 мА.

  • C1 – 100 мкФ 10 В;
  • C2 – 1500 пФ;
  • C3 – 1000 мкФ 16 В;
  • DA1 – MC34063A;
  • L1 – 88 мкГн;
  • R1 – 0,24 Ом;
  • R2 – 8,2 кОм;
  • R3 – 953 Ом;
  • VD1 – 1N5819.

Обратите внимание, что в данной схеме сумма входного и выходного напряжения не должна превышать 40 В.

Аналоги микросхемы MC34063

Если MC34063 предназначена для коммерческого применении и имеет диапазон рабочих температур 0 .. 70°C, то её полный аналог MC33063 может работать в коммерческом диапазоне -40 .. 85°C.
Несколько производителей выпускают MC34063, другие производители микросхем выпускают полные аналоги: AP34063, KS34063. Даже отечественная промышленность выпускала полный аналог К1156ЕУ5, и хотя эту микросхему купить сейчас большая проблема, но вот можно найти много схем методик расчетов именно на К1156ЕУ5, которые применимы к MC34063.

Если необходимо разработать новое устройство и какжется MC34063 подходит как нельзя лучше, то соит обратить внимание на более современные аналоги, например: NCP3063.

СОДЕРЖАНИЕ 1. ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ НАПРЯЖЕНИЯ НА ПЕРЕКЛЮЧАЕМЫХ КОНДЕНСАТОРАХ

1211ЕУ1/1А ДВУХТАKТНЫЙ KОНТРОЛЛЕР ЭПРА

ЕУ/А ОСОБЕННОСТИ w Двухтактный выход с паузой между импульсами w Вход переключения частоты w Kомпактный корпус w Минимальное количество навесных элементов w Малая потребляемая мощность w Возможность применения

Подробнее

1211ЕУ1/1А ДВУХТАKТНЫЙ KОНТРОЛЛЕР ЭПРА

_DS_ru.qxd.0.0 :9 Page ЕУ/А ОСОБЕННОСТИ Двухтактный выход с паузой между импульсами Вход переключения частоты Kомпактный корпус Минимальное количество навесных элементов Малая потребляемая мощность Возможность

Подробнее

Оглавление. Введение 3

Оглавление Введение 3 Глава 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ОБ УСТРОЙСТВАХ ЭЛЕКТРОПИТАНИЯ КОМПЬЮТЕРОВ 5 1.1. Общие сведения об источниках электропитания компьютера 5 1.2. Общие сведения о базовых компонентах. Трансформаторы,

Подробнее

IL1501, IL , IL , IL

СЕРИЯ МИКРОСХЕМ ПОНИЖАЮЩЕГО DC/DC КОНЕРТЕРА (Функциональный аналог AP1501 ф. Anachip) Микросхемы IL1501, IL1501-33, IL1501-50, IL1501-12 - являются понижающими DC/DC конвертерами. Назначение микросхем

Подробнее

ШИМ контроллер. TL494. Особенности:

ШИМ контроллер. TL494 Особенности: Полный набор функций ШИМ-управления Выходной втекающий или вытекающий ток каждого выхода..200ма Возможна работа в двухтактном или однотактном режиме Встроенная схема

Подробнее

П201, П201Э, П201А, П201АЭ, П202, П202Э, П203, П203Э

П201, П201Э, П201А, П201АЭ, П202, П202Э, П203, П203Э Общие данные Германиевые плоскостные (сплавные) p-n-p транзисторы. Основные области применения - усилители мощности низкой частоты (0,5 10 вт), преобразователи

Подробнее

К1301 КМОП преобразователь напряжения

К131 КМОП преобразователь напряжения Назначение Микросхема представляет собой КМОП преобразователь напряжения питания из положительного в отрицательное. Входному диапазону от +1,5 В до +1 В соответствует

Подробнее

IL33063AN, IL33063AD IL34063AN, IL34063AD

ИМПУЛЬСНЫЙ РЕГУЛЯТОР НАПРЯЖЕНИЯ IL33063AD/N, IL34063AD/N интегральная микросхема импульсного регулятора напряжения, реализующая основные функции DC-DC конвертеров. Содержит внутренний температурно-компенсированный

Подробнее

DC-DC КОНВЕРТЕР. Номер вывода

НТЦ СИТ НАУЧНОТЕХНИЧЕСКИЙ ЦЕНТР СХЕМОТЕХНИКИ И ИНТЕГРАЛЬНЫХ ТЕХНОЛОГИЙ. РОССИЯ, БРЯНСК ОБЩЕЕ ОПИСАНИЕ интегральная микросхема управления, содержащая основные функции, требуемые для DCDC конвертеров. Она

Подробнее

Универсальный интерфейс 4-20мА

Универсальный интерфейс - ма Возможности Токовый выход - ма для двухпроводной системы Общая ошибка преобразования.% (после калибровки) Нелинейность.% Точная установка защиты по выходному току. Независимая

Подробнее

Основные характеристики

ЕУ(7У-0У) Диапазон напряжения питания, В Рабочая частота до 00 кгц Диапазон рабочих температур + С Металлокерамический корпус Н0.-В Категория качества «ВП» Технические условия АЕЯР.000.79-0 ТУ Предназначены

Подробнее

Контроллеры Infineon для AC/DC балластов

Контроллеры Infineon для AC/DC балластов Серия ICLSx для управления не диммируемыми LED-драйверами Микросхемы серии ICLSx представляют собой ШИМ контроллер с интегрированным полевым транзистором, работающий

Подробнее

Универсальный интерфейс 4-20мА /0-5мА

Универсальный интерфейс 4 - ма / - 5мА Возможности Токовый выход 4- ма для двухпроводной системы и -5 ма для четырехпроводной системы. Общая ошибка преобразования.5% (после калибровки) Нелинейность.% Точная

Подробнее

Светодиодные драйверы ADDTEK

Светодиодные драйверы ADDTEK О фирме Тайваньская компания ADDtek была основана в 997 году. Основным направлением компании является разработка интегральных микросхем для применения в мобильных и светодиодных

Подробнее

Микросхемы для LED драйверов

Микросхемы для LED драйверов Содержание О компании О компании......................... 2 AN9910 ШИМ контроллер для неизолированных источников тока с фиксированной частотой преобразования.........................

Подробнее

1453УД1АС, 1453УД1БС, 1453УД2АС, 1453УД2БС, 1453УД1АС1, 1453УД1БС1, 1453УД2АС1, 1453УД2БС1

OAO «Экситон» 142500 г. Павловский Посад Московской обл., ул. Интернациональная, д.34а Тел. 8-(49643)-7-03-56 www.fabexiton.ru E-mail: [email protected] 1453УД1АС, 1453УД1БС, 1453УД2АС, 1453УД2БС,

Подробнее

ПОЛУМОСТОВОЙ АВТОГЕНЕРАТОР ВИП

НТЦ СИТ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ ЦЕНТР СХЕМОТЕХНИКИ И ИНТЕГРАЛЬНЫХ ТЕХНОЛОГИЙ. РОССИЯ, БРЯНСК ПОЛУМОСТОВОЙ АВТОГЕНЕРАТОР ВИП ОБЩЕЕ ОПИСАНИЕ Микросхема является интегральной схемой высоковольтного полумостового

Подробнее

POR. Flip-Flop. Counter CR2

AS9 Контроллер кнопки Микросхема реализует функцию борьбы с дребезгом механических контактов в кнопках. Напряжение питания - Температурный диапазон Корпус-, В 8,8 В минус + O C SOIC-8 Номер вывода Обозначение

Подробнее

ЛИСТ ОТВЕТОВ. out. arctg RC 50,0 23,0 6,7 0,291 73,6 400,00 11,78 20,00 3,4 64,6 23,0 8,4 0,365 66,9 240,37 7,50 15,49 2,35

ЛИСТ ОТВЕТОВ Упражнение 1.1.1. U U out in R 2 R 1 C 2 2 1 arctg RC Упражнение 1.1.2. f, Гц U in, В U out, В, о с2 ( ) с tg( ) 50,0 23,0 6,7 0,291 73,6 400,00 11,78 20,00 3,4 64,6 23,0 8,4 0,365 66,9 240,37

Подробнее

П13, П13А, П13Б, П14, П14А, П14Б, П15, П15А

П13,, П13Б, П14, П14А, П14Б, П15, П15А Германиевые плоскостные транзисторы типа П13,, П14, П15 предназначены для усиления электрических сигналов промежуточной частоты. Транзистор П13Б предназначен для

Подробнее

M.S. Kennedy. Радиационностойкие изделия

M.S. Kennedy Радиационностойкие изделия Содержание О компании... 3 Линейные стабилизаторы напряжения однополярные... 4 Линейные стабилизаторы положительного напряжения...4 Линейные стабилизаторы отрицательного

Подробнее

Одноканальные блоки питания БП02, БП04, БП15, БП30, БП60.

Т.к. (86) 97-0-79, 97-0-18 Т.ф.: (865) 8-10-6, т.к. 49-04-6 Одноканальные блоки питания БП0, БП04, БП15, БП0, БП60. Назначение: Предназначены для питания стабилизированным напряжением постоянного тока

Подробнее

Контрольно-измерительные приборы

Контрольно-измерительные приборы измерительные щупы, термопара (для MAS838), батарея измерительные щупы, термопара, защитный кожух, батарея MAS 830B, MAS 838 мультиметры цифровые Компактные мультиметры

Подробнее

Основные технические характеристики

Назначение: двойной балансный смеситель с отдельным гетеродином Применение: радиостанции КВ и УКВ диапазона. Основные технические характеристики Напряжение питания...6,3 В±10% Потребляемая мощность, не

Подробнее

Чем будем питаться? Питание от Micrel

Продолжение. Начало в 7'2004 Чем будем питаться? Питание от Micrel Во второй части публикации освещаются интегральные импульсные стабилизаторы и контроллеры DC/DC-преобразователей Micrel, их преимущества

Подробнее

На сегодняшний день семейство

Андрей Самоделов (г. Москва) Новые микросхемы DC/DC-преобразователей компании Maxim В статье подробно описываются основные характеристики новейших DC/DC-преобразователей компании Maxim, применяющихся в

Подробнее

ИМПУЛЬСНЫЙ СТАБИЛИЗАТОР НАПРЯЖЕНИЯ

НТЦ СИТ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ ЦЕНТР СХЕМОТЕХНИКИ И ИНТЕГРАЛЬНЫХ ТЕХНОЛОГИЙ. РОССИЯ, БРЯНСК К1290Ехх ИМПУЛЬСНЫЙ СТАБИЛИЗАТОР НАПРЯЖЕНИЯ ОБЩЕЕ ОПИСАНИЕ это понижающие импульсные стабилизаторы напряжения на

Подробнее

1309ЕН1.2Т, 1309ЕН1.8Т, 1309ЕН2.5Т, 1309ЕН3.3Т, 1309ЕР1Т, К1309ЕН1.2Т, К1309ЕН1.8Т, К1309ЕН2.5Т, К1309ЕН3.3Т, К1309ЕР1Т, К1309ЕР1Н4

Спецификация Линейный регулятор напряжения с малым падением напряжения 1309ЕН1.2Т, 1309ЕН1.8Т, 1309ЕН2.5Т, 1309ЕН3.3Т, 1309ЕР1Т, NC Vo FB GND Ключ 2 4 6 8 1309ЕР1Т XXYY 17 15 13 11 NC Vin EN NC Основные

Подробнее

Повышающий DС-DС преобразователь. Инвертирующий преобразователь — КиберПедия

Повышающий преобразователь используется в тех случаях, когда требуется получить выходное напряжение, превышающее входное. Данный преобразователь не обеспечивает гальванической развязки. Упрощённая схема преобразователя приведена на рисунке 7.

Когда транзистор VT открыт, к катушке индуктивности L прикладывается всё напряжение источника питания, т.е. UL = Uп. Под действием этого напряжения в контуре источник–катушка индуктивности L – ключ VT нарастает ток и накапливается энергия в катушке индуктивности. Ток нагрузки Iн определяется разрядом конденсатора С. Когда транзистор VT закрывается, ток катушки индуктивности замыкается в контуре источник питания–катушка индуктивности L-диод VD-нагрузка. Конденсатор Сф заряжается током IС(t) ≈ IL(t) – Iн. Таким образом, энергия, накопленная в катушке индуктивности, передаётся в нагрузку и определяет уровень выходного напряжения.

Инвертирующий преобразователь позволяет получать выходное напряжение как большего значения по сравнению с входным, так и меньшего. Упрощённая схема преобразователя приведена на рисунке 11.

Когда транзистор VT открыт, к катушке индуктивности L прикладывается всё напряжение источника питания, т.е. UL = Uп. Под действием этого напряжения в контуре источник–катушка индуктивности L–ключ VT нарастает ток и накапливается энергия в катушке индуктивности. Ток нагрузки Iн определяется разрядом конденсатора С.

Когда транзистор VT закрывается (интервал паузы tп), ток катушки индуктивности замыкается в контуре, содержащем катушку индуктивности L, нагрузку и диод VD. Таким образом, энергия, накопленная в катушке индуктивности, передаётся в нагрузку и определяет уровень выходного напряжения.

Инверторные преобразователи. Трансформаторы постоянного напряжения.


Трансформатор постоянного напряжения

Трансформатор постоянного напряжения ТПП служит для получения сигнала управления в селективном узле пропорционально изменению напряжения главного генератора. ТПН устроен так же, как и ТПТ (тока), и отличается только тем, что подмагничивание сердечников производится специальной обмоткой управления, которая намотана поверх рабочих обмоток и охватывает оба сердечника TTIH. Обмотка управления включена через сопротивление СТН на напряжение главного генератора. Рабочие обмотки ТПН получают питание от вторичной обмотки распределительного трансформатора ТР. При появлении на генераторе напряжения в обмотке управления ТПН потечет ток, который подмагнитит сердечники, индуктивное сопротивление рабочих обмоток изменится и в их цепи будет протекать ток, пропорциональный напряжению главного генератора.

Условия работы ТПН соответствуют работе трансформаторов в режиме холостого хода.

Создание инвертора напряжения из понижающего преобразователя (St

Аннотация: Любой понижающий преобразователь постоянного тока в постоянный может использоваться в качестве инвертора без изменения рабочей схемы. В этой заметке по применению показано, как для этого изменить метку точек соединителя.

Любой понижающий преобразователь постоянного тока в постоянный может использоваться в качестве инвертора без изменения рабочей схемы. Единственное различие между обычным понижающим режимом и операцией инвертирования - это метки точек подключения. Узел V OUT понижающего преобразователя постоянного тока является GND в инверторе.Узел GND понижающего DC-DC преобразователя - -V OUT в инверторе. Входная мощность, V IN , является одним и тем же узлом в обеих цепях.

При использовании понижающего преобразователя постоянного тока в постоянный в качестве инвертора существуют некоторые ограничения. Разница напряжений между входом и отрицательным выходом должна быть меньше максимального рабочего входного напряжения понижающего преобразователя постоянного тока в постоянный. По сути, понижающий преобразователь постоянного тока в постоянный с максимальным входным напряжением 12 В может использоваться для преобразования 5 В в -7 В, но не более.

Кроме того, минимальное входное напряжение инвертирующей схемы должно быть больше минимального рабочего напряжения понижающей ИС за вычетом одного падения на диоде.Это связано с тем, что при запуске изначально отсутствует отрицательное выходное напряжение. Следовательно, понижающая ИС смещается только входным напряжением, за вычетом прямого падения на диоде.


Рис. 1. На блок-схеме показан типовой понижающий преобразователь постоянного тока в обычный понижающий (Рис. 1a) и подключенный как инвертор с отрицательным выходным напряжением (Рис. 1b).

©, Maxim Integrated Products, Inc.
Содержимое этой веб-страницы защищено законами об авторских правах США и зарубежных стран.Для запросов на копирование этого контента свяжитесь с нами.
ПРИЛОЖЕНИЕ 3844:
ПРИМЕЧАНИЕ ПО ПРИМЕНЕНИЮ 3844, г. AN3844, AN 3844, APP3844, Appnote3844, Appnote 3844

maxim_web: en / products / power, maxim_web: en / products / power / импульсные регуляторы / инвертирующие-переключатели-регистры

maxim_web: en / products / power, maxim_web: en / products / power / импульсные регуляторы / инвертирующие-переключатели-регистры

Инвертирующий преобразователь

, импульсный регулятор - понижающее усиление, функция ВКЛ / ВЫКЛ 1.5 А

% PDF-1.4 % 1 0 объект > эндобдж 6 0 obj / ModDate (D: 20200824111237 + 02'00 ') / Производитель (Acrobat Distiller 19.0 \ (Windows \)) / Заголовок (Инвертирующий преобразователь, импульсный регулятор - понижающее усиление, функция ВКЛ / ВЫКЛ 1,5 А) >> эндобдж 2 0 obj > эндобдж 3 0 obj > эндобдж 4 0 obj > транслировать 2019-08-23T11: 07: 48 + 08: 00BroadVision, Inc.2020-08-24T11: 12: 37 + 02: 002020-08-24T11: 12: 37 + 02: 00Acrobat Distiller 19.0 (Windows) Серия NCP3064 более высокая частота обновления до популярного Монолитные преобразователи постоянного тока в постоянный ток MC33063A и MC34063A.Эти устройства состоят из внутреннего эталона с температурной компенсацией, компаратор, управляемый генератор рабочего цикла с активным током ограничительная схема, драйвер и выходной переключатель высокого тока. Эта серия была специально разработан для включения в Step-Down и Step-Up и приложений инвертирования напряжения с минимальным количеством внешние компоненты. Контакт ВКЛ / ВЫКЛ обеспечивает низкое энергопотребление. shutdown mode.application / pdf

  • Инвертирующий преобразователь, импульсный регулятор - понижающее усиление, функция ВКЛ / ВЫКЛ 1.5 А
  • ОН Полупроводник
  • Серия NCP3064 - это более высокая частота обновления популярного
  • Монолитные преобразователи постоянного тока в постоянный ток
  • MC33063A и MC34063A. Эти
  • Устройства
  • состоят из внутреннего эталона с температурной компенсацией
  • компаратор
  • управляемый генератор рабочего цикла с активным током
  • предельный контур
  • Драйвер
  • и выключатель сильноточного выхода.Эта серия была
  • специально разработан для включения в Step-Down и Step-Up
  • и приложения для инвертирования напряжения с минимальным числом
  • внешних компонентов. Контакт ВКЛ / ВЫКЛ обеспечивает низкое энергопотребление
  • режим выключения.
  • uuid: 85429735-9fa8-432f-a883-b79ba6d46f0fuid: 940-e039-46ae-96c8-540aa857a999 конечный поток эндобдж 5 0 obj > эндобдж 7 0 объект > эндобдж 8 0 объект > эндобдж 9 0 объект > эндобдж 10 0 obj > эндобдж 11 0 объект > эндобдж 12 0 объект > эндобдж 13 0 объект > эндобдж 14 0 объект > эндобдж 15 0 объект > эндобдж 16 0 объект > эндобдж 17 0 объект > эндобдж 18 0 объект > эндобдж 19 0 объект > эндобдж 20 0 объект > эндобдж 21 0 объект > эндобдж 22 0 объект > эндобдж 23 0 объект > эндобдж 24 0 объект > эндобдж 25 0 объект > эндобдж 26 0 объект > эндобдж 27 0 объект > эндобдж 28 0 объект > эндобдж 29 0 объект > эндобдж 30 0 объект > эндобдж 31 0 объект > эндобдж 32 0 объект > эндобдж 33 0 объект > эндобдж 34 0 объект > эндобдж 35 0 объект > транслировать HWoF ż @ wKrpb7VӇ2EIL $ Q!).He + 'Dwt5eEr) '35 {% "B2BZg ܓ} ϷsxJ? [{Z *! DQ> LԋYg)! ҐQE * 2ϝ ~ Yd (tSMoWy! T? 9VF: ~ stG {\ $ - 0 $ 3) mS G ت QR3 # 3q = q5y t

    Преобразователь напряжения в ток (преобразователь V в I)

    Что такое преобразователь напряжения в ток (преобразователь V в I)?

    Преобразователь напряжения в ток (также известный как преобразователь напряжения в ток) - это электронная схема, которая принимает ток на входе и выдает напряжение на выходе.

    Но зачем нам это делать?

    Скважина для контрольно-измерительных приборов при создании аналогового представления определенных физических величин (вес, давление, движение и т. Д.), Предпочтительно постоянный ток.

    Это связано с тем, что сигналы постоянного тока будут постоянными по всей цепи последовательно от источника к нагрузке. Токоизмерительные приборы также имеют преимущество меньшего шума.

    Поэтому иногда необходимо создать ток, соответствующий или пропорциональный определенному напряжению.

    Для этой цели используются преобразователи напряжения в ток (также известные как преобразователи напряжения в ток). Он может просто изменить носитель электрических данных с напряжения на ток.

    Простой преобразователь напряжения в ток

    Когда мы говорим о связи между напряжением и током, очевидно, что упоминается закон Ома.

    Все мы знаем, что когда мы подаем напряжение в качестве входа в цепь, состоящую из резистора, пропорциональный ток начнет течь через нее.

    Итак, очевидно, что резистор определяет ток, протекающий в цепи источника напряжения, или он работает как простой преобразователь напряжения в ток (т.е.е. преобразователь V в I) для линейной цепи.

    Принципиальная схема резистора, который работает как простой преобразователь напряжения в ток , представлена ​​ниже. На этой диаграмме электрические величины, такие как напряжение и ток, представлены в виде полосок и петель соответственно.

    Но практически выходной ток этого преобразователя зависит не только от входного напряжения, но и от падения напряжения на подключенной нагрузке. Поскольку, V R становится.По этой причине эта схема считается несовершенной, плохой или пассивной версией.

    Преобразователь напряжения в ток с использованием операционного усилителя

    Операционный усилитель реализован для простого преобразования сигнала напряжения в соответствующий сигнал тока. Для этой цели используется операционный усилитель IC LM741.

    Этот операционный усилитель предназначен для удержания точного количества тока путем приложения напряжения, которое необходимо для поддержания этого тока во всей цепи. Они бывают двух типов, которые подробно описаны ниже.

    Плавающий преобразователь напряжения нагрузки в ток

    Как видно из названия, нагрузочный резистор в этой цепи преобразователя является плавающим. То есть резистор R L не заземлен.

    Напряжение V IN , которое является входным напряжением, подается на неинвертирующую входную клемму. Инвертирующий входной терминал управляется напряжением обратной связи, которое подается на резистор R L .

    Это напряжение обратной связи определяется током нагрузки и идет последовательно с V D , который является входным дифференциальным напряжением.Таким образом, эта схема также известна как усилитель с отрицательной обратной связью.

    Для входного контура уравнение напряжения:

    Поскольку A очень велико,
    Итак,

    Поскольку вход в операционный усилитель,

    Из приведенного выше уравнения ясно, что ток нагрузки зависит от входное напряжение и входное сопротивление.

    То есть ток нагрузки, который является входным напряжением. Ток нагрузки регулируется резистором R. Здесь константа пропорциональности равна 1 / R.

    Итак, эта схема преобразователя также известна как усилитель крутизны проводимости. Другое название этой схемы - Источник тока, управляемый напряжением.

    Тип нагрузки может быть резистивной, емкостной или нелинейной. Тип нагрузки не имеет значения в приведенном выше уравнении.

    Когда подключенная нагрузка представляет собой конденсатор, он будет заряжаться или разряжаться с постоянной скоростью. По этой причине схема преобразователя используется для получения зубьев пилы и треугольной формы волны.

    Преобразователь напряжения нагрузки заземления в ток

    Этот преобразователь напряжения в I также известен как преобразователь тока Howland.Здесь один конец нагрузки всегда заземлен.

    Для анализа схемы мы должны сначала определить напряжение, V IN , а затем можно определить соотношение или связь между входным напряжением и током нагрузки.

    Для этого применим закон Кирхгофа по току в узле V 1

    Для неинвертирующего усилителя коэффициент усиления равен
    Здесь резистор,.
    Итак,. Следовательно, напряжение на выходе будет

    Таким образом, мы можем сделать вывод из приведенного выше уравнения, что ток I L связан с напряжением V IN и резистором R.

    Применение преобразователя напряжения в ток

    Преобразователь тока в напряжение (I в V) »Учебное пособие по OP-AMP

    Схема преобразователя тока в напряжение создает выходное напряжение относительно входного тока. Преобразователь I в V используется для преобразования переменного тока в эквивалентное выходное напряжение. Эта схема очень полезна, когда измерительный прибор может измерять только напряжения, а не ток, и мы хотим измерить выходной ток. Лучший пример - измерение тока в цепи с использованием Arduino.Здесь Arduino может измерять только аналоговое напряжение, поэтому для этого нам понадобится преобразователь тока в напряжение.

    таких схем используются в модуле сбора данных (DAQ). мы можем сделать это преобразование тока в напряжение с помощью схемы делителя напряжения, если входной импеданс DAQ достаточно высок. Но если входной импеданс DAQ низкий, мы должны использовать эту схему для согласования импеданса.

    Пожалуйста, прочтите принцип работы операционного усилителя (ОУ) для лучшего понимания.

    Принципиальная схема преобразователя напряжения в вольт с использованием операционного усилителя:

    Анализ цепей преобразователя тока в напряжение:

    Вышеупомянутая схема представляет собой простой преобразователь тока в напряжение,

    Неинвертирующая клемма заземлена, а инвертирующая клемма подключена к источнику тока.

    формула преобразователя тока в напряжение:

    теперь видит ток, протекающий в цепи, анализируя цепь, используя закон Кирхгофа.

    • Применяя KCL к узлу B, который находится на инвертирующем выводе операционного усилителя, мы получаем
     Ix - I - Irf = 0 
    • Также ток, протекающий на входной клемме операционного усилителя, почти равен нулю, следовательно,
     Ix = Irf 
    • Этот ток протекает через резистор обратной связи Rf, который создает выходное напряжение Vo, которое задается законом Ома
    • .
     Vo = Ix.Rf 

    фотодиод преобразователя тока в напряжение:

    Одним из примеров такого применения является использование фотодиодного датчика для измерения интенсивности света. Выходной сигнал фотодиодного датчика - это ток, который изменяется пропорционально интенсивности света. Еще одно преимущество схемы операционного усилителя заключается в том, что напряжение на фотодиоде (источнике тока) поддерживается постоянным на уровне 0 В.

    Фотодиод подключается к инвертирующему выводу операционного усилителя

    . Одно из наиболее важных применений преобразователя I в V - это усилитель фотодетектора для измерения интенсивности света, как показано на диаграмме.Кроме того, напряжение на фотодиоде поддерживается на уровне 0 В из-за виртуального короткого замыкания.
    Фотодиод с обратным смещением. Точка B, то есть инвертирующий вывод OP-AMP находится под виртуальным потенциалом земли, и отрицательное напряжение Vdc подается на анод фотодиода.

    Когда свет фокусируется на фотодиоде с обратным смещением, начинает течь фототок Ix, он пропорционален интенсивности света, падающего на фотодиод, как показано. Этот ток действует как входной ток для преобразователя I-V.
    Следовательно, создается выходное напряжение, пропорциональное фототоку.

     Vo = RF.Ix 

    Таким образом, преобразователь I в V обеспечивает усиление небольшого фототока Ix.

    [contact-form] [contact-field label = "Name" type = "name" required = "true" /] [contact-field label = "Email" type = "email" required = "true" /] [контакт -field label = "Website" type = "url" /] [contact-field label = "Message" type = "textarea" /] [/ contact-form]

    Преобразователи

    V в I и I в V - линейные интегральные схемы

    Приложения операционных усилителей на тамильском языке

    Преобразователь напряжения в ток

    • Преобразователь напряжения в ток вырабатывает ток, который прямо пропорционален приложенному напряжению и сопротивлению, используемому в цепи.Следует отметить, что все используемые в схеме сопротивления равны Р.

    Преобразователь напряжения в ток

    Преобразователь напряжения в ток с плавающей нагрузкой (В / I):

    • Преобразователь напряжения в ток, в котором резистор нагрузки RL является плавающим (не заземленным).
    • В в подается на неинвертирующую входную клемму, а напряжение обратной связи на R 1 образует инвертирующую входную клемму.
    • Эту схему также называют усилителем с отрицательной обратной связью. Поскольку напряжение обратной связи на R 1 (примененная неинвертирующая клемма) зависит от выходного тока i 0 и последовательно с входным разностным напряжением V id .

    Запись KVL для входного контура,
    Напряжение В id = V f и I B = 0, В i = R L i 0 Где i o = V i / R L

    Входное напряжение В в преобразуется в выходной ток В в / R L в -> i 0 ].
    Другими словами, входное напряжение появляется на R 1 . Если RL - прецизионный резистор, выходной ток (i0 = V в / R 1 ) будет точно фиксированным.

    Приложения

    • Низковольтные вольтметры переменного и постоянного тока
    • Устройства для поиска совпадений диодов
    • Тестеры светодиодов и стабилитронов

    Преобразователь напряжения в ток с заземленной нагрузкой:

    • Это другой преобразователь V-I типа, в котором одна клемма нагрузки соединена с землей.
    • Для анализа схемы мы должны сначала определить напряжение, V IN , а затем можно определить соотношение или связь между входным напряжением и током нагрузки.

    Для этого применим текущий закон Кирхгофа в узле V 1

    Для неинвертирующего усилителя коэффициент усиления A = 1 + (R F / R 1 )
    Здесь резистор, R F = R = R 1 .
    Итак, A = 1 + R / R = 2.

    Следовательно, напряжение на выходе будет

    .

    Таким образом, из приведенного выше уравнения можно сделать вывод, что ток IL связан с напряжением В, В и резистором R

    .

    Преобразователь тока в напряжение

    • Преобразователь тока в напряжение выдает напряжение, пропорциональное заданному току.Эта схема необходима, если ваш измерительный прибор может измерять только напряжения, а вам нужно измерять выходной ток.

    Преобразователь тока в напряжение

    Коэффициент усиления разомкнутого контура A операционного усилителя очень велик. Входное сопротивление операционного усилителя очень высокое.

    Чувствительность преобразователя I - V:

    • Выходное напряжение В 0 = -R F I в .
    • Следовательно, коэффициент усиления этого преобразователя равен -RF. Величина усиления (т.е.) также называется чувствительностью преобразователя I в V.
    • Величина изменения выходного напряжения ∆V0 для данного изменения входного тока ∆Iin определяется чувствительностью преобразователя напряжения вольт.
    • Сохраняя переменную RF, можно изменять чувствительность в соответствии с требованиями.

    Применение преобразователя I - V:

    • Одним из наиболее часто используемых преобразователей тока в напряжение является
      • Цифро-аналоговый преобразователь (ЦАП)
      • Измерение тока через фотодетектор, такой как фотоэлемент, фотодиоды и фотоэлектрические элементы.
      • Фотопроводящие устройства производят ток, который пропорционален падающей энергии или свету (т. Е.). Его можно использовать для обнаружения света.

    Синхронный понижающий / инвертирующий DC / DC-контроллер

    обрабатывает отрицательные напряжения

    Производители полупроводников разработали инновационные производственные технологии, которые позволяют интегрировать несколько компонентов и кристалл ИС преобразователя постоянного тока в один модуль. Производство такого модуля dc-dc включает в себя следующее:

    • Защита связанного с ним штампа от окружающей среды.
    • Электронный путь от кристалла к его внешним цепям.
    • Способ крепления модуля к плате.
    • Достаточно контактов ввода / вывода для размещения сложных схем.
    • Возможность интеграции нескольких компонентов в модуль.
    • Средство для отвода тепла от модуля.

    Монтаж на печатной плате

    Модуль будет установлен на печатной плате, поэтому он должен использовать метод, используемый в полупроводниках.Один метод монтажа аналогичен корпусу полупроводников с плоскими выводами QFN, который физически и электрически соединяет полупроводники с печатными платами. Контактные площадки по периметру на дне корпуса QFN обеспечивают электрические соединения с печатной платой (рис. 1) . Другие плоские полупроводниковые корпуса без выводов, которые могут быть использованы, - это рамка с микро выводами (MLF) и без выводов с малым контуром (SON).

    1. Корпус QFN имеет контактные площадки на дне и открытую площадку для отвода тепла.

    В корпусе QFN используются контактные площадки ввода / вывода по периметру для упрощения трассировки печатной платы, а технология открытой медной контактной площадки обеспечивает хорошие тепловые и электрические характеристики. Эти особенности делают QFN идеальным выбором для многих модульных приложений, где важны размер, вес, тепловые и электрические характеристики. Формат пакета QFN предлагает следующие преимущества:

    • Пониженная индуктивность выводов
    • Малогабаритная зона основания "почти в масштабе микросхемы"
    • Тонкий профиль
    • Малый вес

    Если необходимо обеспечить большое количество выводов ввода-вывода, можно использовать технологию сборки массива наземной сетки (LGA) с прямоугольной сеткой контактов на нижней стороне модуля (рис.2) . Не все строки и столбцы сетки нужно использовать. Модули LGA могут вставляться либо в розетку, либо быть припаяны с использованием методов поверхностного монтажа.

    2. Массив LGA имеет сетку контактов, которая соединена с сеткой контактов на печатной плате.

    Шаровая сетка (BGA) - еще один вариант для получения нескольких контактов ввода / вывода (рис. 3) . Это устройство для поверхностного монтажа, используемое для постоянного монтажа полупроводников. BGA может иметь больше выводов для межсоединений, чем может быть размещено на корпусе с двумя линейными полупроводниками.

    3. BGA использует решетку шариков припоя для передачи электрических сигналов на / от печатной платы.

    Шарики припоя

    BGA могут быть равномерно разнесены друг от друга без случайного их соединения. Шарики припоя сначала помещаются в нижнюю часть модуля в виде сетки, а затем нагреваются. Используя поверхностное натяжение при плавлении шариков припоя, модуль можно выровнять с печатной платой. Шарики припоя охлаждаются и затвердевают при сохранении точного и постоянного расстояния между ними.

    Усадка преобразователя мощности

    Около пяти лет назад производители полупроводников начали производить модули преобразователей постоянного тока, которые включают компоненты, встроенные в модуль, а не внешние по отношению к устройству. Помимо предоставления места для интегрированных компонентов, новые производственные технологии должны были быть рентабельными. Индукторы были одними из первых пассивных компонентов внутри модуля. Это стало возможным благодаря работе на достаточно высокой частоте переключения, позволяющей использовать индуктор небольшого физического размера.

    Помимо индуктора, новое поколение устройств объединяет большее количество компонентов. Примером является регулятор LTM8058 μModule, впервые разработанный Linear Technology, ныне Analog Devices (рис. 4) . Этот модуль объединяет контроллеры переключения, силовые полевые транзисторы, катушки индуктивности и все вспомогательные компоненты в стандартном модуле формата BGA. Для модуля требуются только внешние входные и выходные конденсаторы.

    4. Внутренняя конструкция микромодуля LTM8058 (Analog Devices) включает изолированный преобразователь постоянного тока в постоянный, который обеспечивает 2.Выход от 3 до 13 В при 440 мА. Он размещен в модуле BGA размером 9 × 11,25 × 4,92 мм.

    В настоящее время микромодуль с наивысшим номинальным выходным током - это LTM4639, представляющий собой полнофункциональный высокоэффективный импульсный понижающий стабилизатор постоянного и переменного тока с выходом на 20 А. В комплект входят контроллер переключения, силовые полевые транзисторы, катушка индуктивности и компоненты компенсации. LTM4639 работает в диапазоне входного напряжения от 2,375 до 7 В и поддерживает диапазон выходного напряжения от 0,6 до 5,5 В, задаваемый одним внешним резистором.Требуется всего несколько входных и выходных конденсаторов.

    Одним из способов охлаждения модуля является использование самой печатной платы для распределения мощности, рассеиваемой внутри модуля. Это можно сделать, разместив переходные отверстия под модулем и вокруг него для распределения тепла по слоям печатной платы. Переходные отверстия действуют как очень хорошие электрические проводники к внутренним плоскостям и служат тепловыми трубками, позволяя печатной плате действовать как теплоотвод.

    Для достижения наилучших характеристик и надежности модуль должен эксплуатироваться как можно более холодным, чтобы лучшая конструкция имела как можно больше переходных отверстий, которые могут соответствовать занимаемой площади модуля.Однако каждое переходное отверстие начинается как отверстие, просверленное в плате, что уменьшает количество меди, присутствующей на слоях печатной платы для обеспечения электропроводности. Возможно, слишком много переходных отверстий, поэтому следуйте рекомендациям по проектированию вашей организации.

    Упаковка

    Analog Devices еще больше продвинула интеграцию компонентов с LTM4661, синхронным повышающим преобразователем µModule, который использует преимущества небольшого размера и минимального количества внешних компонентов, что позволяет ему поместиться в небольшом пространстве. Его 6,25 × 6.Модуль BGA размером 25 × 2,42 мм включает двухфазный импульсный контроллер постоянного и переменного тока, силовые полевые МОП-транзисторы, катушки индуктивности и компоненты вспомогательной схемы. Его единственные внешние требования - три конденсатора и один резистор, завершающие конструкцию. Он предназначен для работы от –40 до 125 ℃. Высокий уровень интеграции регуляторов μModule упрощает задачу проектирования печатных плат.

    Стратегия разработки LTM4661 (рис. 5) заключалась в том, чтобы минимизировать количество внешних компонентов за счет включения нескольких в устройство, в том числе:

    • Резистор настройки частоты коммутации 28 кОм
    • Резистор 100 кОм внутренний и 31.Внешние резисторы обратной связи 6 кОм (комплект V OUT )
    • Внутренняя сеть частотной компенсации
    • Четыре силовых полевых МОП-транзистора
    • Две катушки индуктивности (поскольку внутренняя архитектура LTM4661 представляет собой двухфазный синхронный повышающий стабилизатор с двумя выходами)

    Компания Texas Instruments (TI) применила свои новые технологии производства для двух типов наномодулей: MicroSiP и MicroSiL. MicroSIL включает только катушку индуктивности, а MicroSiP, которое является действительно универсальным решением, включает входной конденсатор, выходной конденсатор и катушку индуктивности.Модули MicroSiL имеют тип крепления QFN, включая термопрокладку, которая помогает отводить тепло от этих более мощных устройств MicroSiL. Устройства MicroSiP работают при более низких токах. Большинство MicroSiP имеют максимальную высоту 1 мм, хотя некоторые - 1,1 мм. Устройства MicroSiL обычно имеют большую высоту из-за более высокой индуктивности, используемой для более высоких токов.

    Глядя на MicroSiP, показанный в Рис. 6 , мы можем увидеть его зеленую ламинированную подложку FR-4 с красителем PicoStar; кремниевый кристалл встроен внутрь.Кроме того, сверху есть индуктор; высота пайки BGA снизу определяет размер MicroSiP.

    6. Устройства MicroSiP построены на подложке печатной платы, с индуктивностью микросхемы и керамическими конденсаторами, припаянными сверху, а паяные выступы BGA снизу.

    MicroSiP имеет меньший размер решения, чем MicroSIL. Когда вы складываете компоненты вертикально, а не бок о бок на печатной плате, это уменьшает размер x и y. Высота, конечно, немного увеличивается, когда вы складываете компоненты друг на друга, но для многих приложений это не важно.Размер x, y у MicroSiP примерно на 45% меньше, чем у эквивалентного дискретного решения.

    Интеграция всех компонентов в одну конструкцию дает воспроизводимые и ожидаемые характеристики электромагнитных помех и шума по сравнению с традиционной компоновкой печатной платы. И это верно для разных систем и разных проектов.

    Нано-модуль с выходом 1 А

    LMZM23601 - это понижающий преобразователь постоянного тока MicroSiP, который преобразует входное постоянное напряжение от 4 до 36 В в более низкое постоянное напряжение с максимальной выходной мощностью до 1 А.Этот наномодуль включает в себя конденсатор V CC , загрузочный конденсатор и катушку индуктивности. Устройство доступно на ленте и катушке и совместимо с захватом и перемещением (рис. 7) .

    7. LMZM23601 представляет собой 10-контактный наномодуль размером 3,0 × 3,8 × 1,6 мм, который обеспечивает полный фиксированный выход 3,3 или 5 В с выходом 1 А. При добавлении входных и выходных конденсаторов площадь основания 2 составляет 27 мм.

    LMZM23601 требует очень мало внешних компонентов для полноценного преобразователя постоянного тока в постоянный.При 3,3 В или 5 В опция фиксированного выходного напряжения требует добавления только внешнего входа и выходного конденсатора. Версия с регулируемым выходным напряжением позволяет устанавливать выходное напряжение от 2,5 до 15 В с помощью двух дополнительных резисторов обратной связи.

    TI также представила понижающий модуль на 5,5 В, который обеспечивает истинный непрерывный выходной ток 6 А с КПД до 95% (рис. 8) . Модуль DC-DC TPSM82480 объединяет силовые полевые МОП-транзисторы и экранированные катушки индуктивности в крошечный низкопрофильный корпус для приложений с ограниченным пространством и высотой, таких как телекоммуникации в точке нагрузки, сети и источники питания для испытаний и измерений.

    8. Характеристики наномодуля TPS82480 6-A dc-dc от Texas Instruments.

    TPSM82480

    TI с высокой степенью интеграции поддерживает требуемый выходной ток 6 А во всем температурном диапазоне без дополнительного воздушного потока. Это достигается с помощью двухфазной топологии управления, которая распределяет нагрузку между фазами, чтобы обеспечить высокую эффективность и сбалансированную работу. Дополнительные функции включают регулируемый плавный пуск, выбор напряжения (VSEL) для поддержки нескольких каскадов процессора и индикатор хорошего энергопотребления.

    24-контактный модуль QFM похож на QFN, за исключением того, что у него другая компоновка контактных площадок.

    Керамические силовые модули

    Vicor использует другую модульную конструкцию. Его платформа ChiP (преобразователь, размещенный в корпусе) представляет собой керамический модуль постоянного тока (DCM), который использует усовершенствованные магнитные структуры, интегрированные в межсоединительные подложки высокой плотности с силовыми полупроводниками и управляющими ASIC (рис. 9) . ЧИП обеспечивают превосходное управление температурой и высокую удельную мощность.

    9. Семейство DCM Vicor с широким диапазоном входных сигналов (вход от 43 до 154 В) 3623 (36 × 23 мм) ЧИПы имеют выходное напряжение постоянного тока от 3,3 до 48 В и уровни мощности до 240 Вт.

    Модуль ChiP представляет собой изолированный регулируемый преобразователь постоянного тока в постоянный, который может работать от нерегулируемого широкодиапазонного входа для генерации изолированного выхода постоянного тока. Благодаря топологии высокочастотного переключения при нулевом напряжении преобразователь постоянного тока обеспечивает высокий КПД во всем диапазоне входного напряжения.

    Лучший способ создать отрицательное напряжение для вашей системы

    Однако в некоторых случаях требуется отрицательное напряжение, в том числе:

    • высокопроизводительные / высокоскоростные аналого-цифровые и цифро-аналоговые преобразователи
    • Смещение силового транзистора из нитрида галлия
    • Смещение лазерного диода в оптических модулях
    • Смещение ЖК-дисплея

    Обычно эти приложения питаются от одной или нескольких положительных шин питания с понижающими преобразователями и LDO в качестве точек регулятора нагрузки.В большинстве случаев питание от сети не обеспечивает отрицательное напряжение, что означает, что оно должно генерироваться положительной шиной.

    Существует несколько способов создания отрицательного напряжения, в основном зависящих от входного напряжения, выходного напряжения и требуемого выходного тока. Примеры включают: инвертирующие зарядовые насосы; инвертирующие повышательно-понижающие преобразователи; и конвертеры CUK. У каждого есть свои преимущества и недостатки.

    Инвертирующие нагнетательные насосы

    Инвертирующие нагнетательные насосы, которые могут быть регулируемыми или нерегулируемыми, обычно используются для выходных токов около 100 мА.Они следуют простому двухступенчатому принципу преобразования и требуют всего три конденсатора.

    • Зарядите конденсатор от положительного входного напряжения.
    • Разрядите конденсатор до выходного конденсатора, меняя подключение, так что положительный вывод подключается к отрицательному и наоборот.

    При таком подходе генерируется отрицательное напряжение, равное входному напряжению - например, -5 В от источника питания + 5 В. Семейство TPS60400 является примером такого устройства.Абсолютное значение выходного напряжения может быть только равным или меньшим входного напряжения. Таким образом, если требуется более низкое абсолютное выходное напряжение, можно добавить LDO. LM27761 со встроенным LDO является подходящим устройством, выходное напряжение которого можно регулировать от -1,5 В до -5 В от источника питания 5,5 В.

    Схема инвертирующего повышающего преобразователя

    Инвертирующие повышательно-понижающие преобразователи

    Для больших выходных токов используются индуктивные решения, такие как инвертирующий повышающий-понижающий преобразователь.Они генерируют отрицательное выходное напряжение, которое может быть больше или меньше входного напряжения и дает преимущество перед насосами заряда.

    На первом этапе, когда S1 замкнут, индуктор заряжается током. На втором этапе S1 открывается, а S2 закрывается. Ток в катушке индуктивности продолжает течь в том же направлении и заряжает выход отрицательно. Обычно S2 может быть реализован как активный переключатель, но в большинстве случаев это диод.

    Выходное напряжение зависит от рабочего цикла (D).С:

    D = T на / T и t на .Vin = t off . | Vout |

    Выходное напряжение определяется как

    | В на выходе | = В на . [D / (1-D)]

    На рисунке 1 входной ток протекает только тогда, когда S1 замкнут, а выходной конденсатор заряжается только когда S2 замкнут. Следовательно, входной и выходной токи прерывистые, а пиковый ток индуктора намного больше, чем средний выходной ток. Топология имеет низкую полосу пропускания контура, поскольку задержка отклика системы устанавливает предел для полосы пропускания контура управления.Если системе требуется более высокий ток, рабочий цикл должен быть увеличен, что означает более короткий toff. Это уменьшает количество тока, передаваемого на выход в этом цикле переключения, поэтому выходное напряжение падает еще больше. Таким образом, контуру управления требуется время, пока ток индуктора в t на фазе не поднимется до уровня, при котором на выход подается более высокий ток в более короткой toff-фазе. Этот эффект, называемый нулем правой полуплоскости, несколько замедляет реакцию контура управления.Полоса пропускания контура инвертирующего повышающего преобразователя обычно составляет порядка 10 кГц.

    Схема инвертирующего понижающего преобразователя

    Преобразователь CUK

    Преобразователь CUK объединяет повышающий преобразователь с понижающим преобразователем, причем два каскада соединены конденсатором. Эта топология требует двух катушек индуктивности или одного связанного индуктора, но поддерживает непрерывный входной и выходной ток и, следовательно, дает преимущества для систем, требующих низких пульсаций входного и выходного напряжения.Полоса пропускания контура управления и, следовательно, его скорость ниже, чем у инвертирующего повышающего преобразователя.

    Для приложений, требующих низкого уровня шума 1 / f в диапазоне частот до 100 кГц, CUK или инвертирующий повышающий-понижающий преобразователь не являются оптимальным решением, поскольку их полоса пропускания контура управления намного меньше 100 кГц. Решением этой проблемы является инвертирующий понижающий преобразователь.

    Инвертирующий понижающий преобразователь

    Замена входной катушки индуктивности преобразователя CUK переключателем верхнего плеча приводит к новой топологии; инвертирующий понижающий преобразователь.Он состоит из инвертора с накачкой заряда, за которым следует понижающий преобразователь, и требует только одного индуктора. Контур управления регулирует выходное напряжение понижающего преобразователя и, поскольку каскад накачки заряда объединен с силовым каскадом понижающего преобразователя, он работает с рабочим циклом, обратным рабочему циклу понижающего преобразователя.

    На рисунке 2 напряжение на CP переключается между V IN и GND, в то время как напряжение на SW находится между –V IN и GND. Поскольку каскад накачки заряда не увеличивает входное напряжение, напряжение на внутренних переключателях составляет всего В на , что ниже, чем в инвертирующем повышающем-повышающем преобразователе или преобразователе CUK.Это означает, что можно использовать более эффективные переключатели низкого напряжения. Выходной LC понижающего каскада фильтрует выходное напряжение, поэтому пульсации выходного напряжения становятся очень небольшими.

    TPS63710 предлагает несколько преимуществ по сравнению с классическими топологиями, в том числе:

    • полоса пропускания контура управления около 100 кГц дает быструю переходную характеристику
    • непрерывный выходной ток для низких пульсаций выходного напряжения
    • низкий коэффициент усиления в каскаде усиления, поэтому уровень шума не увеличивается после шумового фильтра за счет высокого усиления каскада усиления
    • опорной системы с низким 1 / f-шумом

    Напряжение запрещенной зоны (VBG) усиливается и инвертируется, чтобы генерировать отрицательное опорное напряжение на VREF с использованием внешний делитель напряжения, образованный R1 и R2.Это опорное напряжение устанавливается на значение, немного меньшее (по абсолютной величине) выходного напряжения. Это напряжение фильтруется RC-фильтром, состоящим из внутреннего резистора 100 кОм и внешнего конденсатора (C CAP ) для низкого уровня шума 1 / f до 100 кГц. Каскад усиления образован инвертором в сочетании с понижающим преобразователем с коэффициентом усиления по напряжению 1 / 0,9.

    В большинстве преобразователей делитель напряжения для установки выходного напряжения находится на выходной стороне между V OUT и GND, что устанавливает определенный коэффициент усиления выходного каскада V OUT / V REF .Это увеличивает шум 1 / f на опорном напряжении. В TPS63710 коэффициент усиления составляет 1 / 0,9, что позволяет удерживать шум 1 / f почти на том же уровне, что и опорное напряжение на C CAP .

    TPS63710 принимает входные сигналы от 3,1 до 14 В с выходным напряжением от -1 В до -5,5 В. Поскольку в TPS63710 используется понижающая топология, входное напряжение по абсолютной величине должно быть больше, чем выходное напряжение, по крайней мере, в 1 / 0,7 раза.

    На рисунке 3 показана схема инвертирующего понижающего преобразователя, оптимизированного для типичного входного напряжения 5 В, генерирующего -1.Питание 8В до 1А. Керамические конденсаторы небольшого размера, используемые на входе, выводе CP и выходе, имеют небольшое последовательное электрическое сопротивление и, следовательно, обеспечивают минимальную пульсацию выходного напряжения.

    TPS63710 обеспечивает наивысшую эффективность среди сопоставимых решений. Корпус QFN с термопрокладкой обеспечивает низкое тепловое сопротивление печатной плате. Это поддерживает низкую температуру перехода, даже когда устройство

    Способно работать при высоких температурах окружающей среды, TPS63710 обеспечивает:

    • Уровень шума 1 / f ~ 30 мВ RMS
    • Эффективность полной мощности более 86 %
    • Пульсации выходного напряжения менее 10 мВ от пика до пика

    Блок-схема принципа работы TPS63710
    .

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *