20Гдс 3 характеристики. 20ГДС-3: характеристики и доработка среднечастотного динамика для акустических систем

Корзина пуста

Другое в электронике

• Auction
• Электроника и Техника
• Другая Электроника
• Другое в электронике

20

Количество: 1

Задать вопрос продавцуСделать предложение

• 13 дн. до конца ( 28 Сент Ср, 19:45:38)
• Местоположение лота: — Другие страны -, Челябинск 
• Стоимость доставки оплачивает: Покупатель

О продавце

nachprot

246

Все лоты

Обо мне

20

Отзывы о продавце (99. 6% положительных)

• triplex64(193) 06.06.2022 11:52

  Сделка прошла успешно. Рекомендую!

• sagael_76(2) 19.05.2022 05:01

  Сделка прошла успешно. Рекомендую!

• Buzzy(28) 16.05.2022 15:13

  Сделка прошла успешно.

  Рекомендую!

• client_07e51704bd(2) 17.11.2021 15:18

  Сделка прошла успешно. Рекомендую!

• Hisahu(97) 24.10.2021 14:09

  Сделка прошла успешно. Рекомендую!

• Nick2000(45) 27.

  10.2021 07:08

  Сделка прошла успешно. Рекомендую!

• Winlot(44) 01.10.2021 11:04

  Сделка прошла успешно. Рекомендую!

• Genych2987(2) 03.08.2021 10:30

  Сделка прошла успешно. Рекомендую!

• Genych2987(2) 03. 08.2021 10:31

  Сделка прошла успешно. Рекомендую!

• Genych2987(2) 03.08.2021 10:30

  Сделка прошла успешно. Рекомендую!

ID лота 78330176608495 | Сообщить о нарушении в лоте

• Описание
• Оплата и доставка

<!—В хорошем состояние рабочие 8 ом Цена указана за штуку. Технические характеристики: Значение Эффективный рабочий диапазон частот, Гц 200. ..5000 Неравномерность частотной характеристики звукового давления, дБ, не более 12 Уровень характеристической чувствительности, дБ, не менее 89 Рабочая мощность, Вт 15 Полный коэффициент гармонических искажений, %, при подведении рабочей мощности иа частотах, Гц: 400…630 5 1000…4000 3 Номинальное электрическое сопротивление, Ом 8 Предельная шумовая (паспортная) мощность, Вт 20 Предельная долговременная мощность, Вт 20 Предельная кратковременная мощность, Вт 40 Частота основного резонанса, Гц 120+40-20 Габаритные размеры, мм Ø125×73,5 Масса, кг, не более 1,3 —>В хорошем состояние рабочие 8 ом Цена указана за штуку.

Технические характеристики: Значение
Эффективный рабочий диапазон частот, Гц 200…5000
Неравномерность частотной характеристики звукового давления, дБ, не более 12
Уровень характеристической чувствительности, дБ, не менее 89
Рабочая мощность, Вт 15
Полный коэффициент гармонических искажений, %, при подведении рабочей мощности иа частотах, Гц:
400. ..630 5
1000…4000 3
Номинальное электрическое сопротивление, Ом 8
Предельная шумовая (паспортная) мощность, Вт 20
Предельная долговременная мощность, Вт 20
Предельная кратковременная мощность, Вт 40
Частота основного резонанса, Гц 120+40-20
Габаритные размеры, мм Ø125×73,5
Масса, кг, не более 1,3

Тип сделки:

Предоплата

Способы оплаты:

По договоренности

Доставка:

Другие способы/по договоренности

просмотры : 0

Доработка 15 ГД-11А (20 ГДС-4-8) и 10 ГД-35 (10 ГДВ-2-16)

• Главная
• →
• Радиотехника 19 и 20 века (Телевизоры, акустика, оптика, и т.д.)
• →
• Акустические системы, динамики, громкоговорители по заводам производителям СССР
• →
• динамики
• →
• послевоенные заводы производители динамиков
• →
• П.О. Карпаты гор. Ивано- Франковск
• →
• динамики производства Ивано- Франковского завода Карпаты

Искать:

купить, продать Динамик 20ГДС-3 (15ГД-11А), цены

Динамик 20ГДC-3 (15ГД-11А)

20ГДС-3 (15ГД-11А) — головка громкоговорителя электродинамического типа, среднечастотная, круглая, снеэкранированной магнитной цепью.

Гарантийный срок эксплуатации: 1,5 года. Технические условия: Cr 3.843.032-01 ТУ

Предназначена для применения в закрытых и фазоинверсных выносных акустических системах первой и второй группы сложности в качестве среднечастотного звена для работы в помещении. Диффузородержатель изготовлен методом литья под давлением из алюминиевого сплава.

Магнитная цепь содержит следующие элементы:

— Кольцевой ферритовый магнит марки М16БА190 размером К85x35x15 мм; — Керн диаметром 24,9 мм; — Верхний фланец с отверстием диаметром 27 мм. Высота воздушного зазора 8 мм; радиальная ширина воздушного зазора 1,05 мм, индукция в зазоре 0,8 Тл.

Подвижная система включает в себя:

— Звуковую катушку, намотанную проводом марки ПЭТВ-1 диаметром 0,16 мм, намотка двухслойная, впервом слое 47 витков, во втором 45 витков, высота намотки 8,6 мм; Омическоесопротивление 6,4+-0,5 Ом; Каркас звуковой катушки изготовлен из фольги А6-М-0,05×25 и бумаги ЭН-70. Высота ЗК 23 мм, внутренний диаметр 25,4 мм, внешний (вместе с намоткой) 26,35 мм; — Диффузор конической формы и колпачок, изготовленные из бумажной массы с пропиткой; — Подвес тороидальной формы, изготовленный из пенополиуретана; — Центрирующую шайбу, изготовленную из ткани с пропиткой;

Технические характеристики:

— Диапазон воспроизводимых частот — 200-5000 Гц; — Рабочая мощность — 15 Вт; — Неравномерность частотной характеристики звукового давления — 10 дБ; — Уровень характеристической чувствительности — 92 дБ; — Полный коэффициент гармонических искажений при подведении мощности, соответствующейноминальному среднему звуковому давлению на частотах 400-630 Гц — 4 %; свыше 1000 Гц — 3 %; — Номинальное электрическое сопротивление — 8 Ом; — Предельная шумовая (паспортная) мощность — 20 Вт; — Предельная долговременная мощность — 20 Вт; — Предельная кратковременная мощность — 30 Вт; — Частота основного резонанса — 100+-30 Гц;

Размеры: 125×73,7 мм; Вес: 1,2 кг.

Динамик 20ГДС-3 устанавливался в следующие акустические системы:

— Амфитон 50АС-022;

— Электроника 25АС-027;

Доработка 15 ГД-11А (20 ГДС-4-8) и 10 ГД-35 (10 ГДВ-2-16)

Способ доработки этой АС, позволяющий всего за один день заметно улучшить ее звучание. Следует отметить, что результаты доработки 35 АС проверялись только на слух, посредством оценки качества звучания экспертами.

Известно, что при линейной АЧХ номинальная и шумовая мощности громкоговорителя в значительной степени определяются мощностью и чувствительностью СЧ головки. К тому же воспроизводимые этой головкой средние частоты, как наиболее информационно значимые, существенно влияют на качество звучания любой АС.

В громкоговорителе 35 АС в качестве СЧ головки используется 15 ГД-11А (новое название 20 ГДС-4-8). К недостаткам можно прибавить сильные призвуки диффузора или так называемые структурные призвуки. Эти искажения порождаются паразитными колебаниями излучающих поверхностей громкоговорителя. Причем они очень незначительны при воспроизведении синусоидального сигнала и существенно возрастают при воспроизведении реального музыкального сигнала, придавая звуку неприятный “картонный” характер. Такие искажения особенно заметны при воспроизведении стереофонических программ. Причем они имеют место во всех традиционных головках громкоговорителей, не исключая 4 ГД-53 (новое наименование 5 ГДШ-5-4). Однако в мощной 15 ГД-11А эти искажения особенно нетерпимы из-за высокого звукового давления, при котором резко увеличиваются и паразитные колебания, большая доля которых приходится на пылезащитный колпачок головки 15 ГД-11А и ее диффузор.

К сожалению, заменить головку 15 ГД-11А практически нечем, и остается один путь улучшения звучания 35АС – доработка СЧ головки, что и было сделано автором. Эксперименты с головкой 15 ГД-11А показали, что ее структурные призвуки можно существенно уменьшить, создав на ее основе комбинированный, конусно-купольный тип головки с сопряженными оболочками, иначе говоря установив поверх пылезащитного колпачка дополнительный излучающий купол. Доработанная таким образом головка интересна тем, что обе оболочки (колпачок и купол) сильно демпфированы находящимся между ними объемом воздуха, а это позволяет получить купол приемлемой жесткости без применения сверхтвердых материалов. После установки купола уменьшаются деформации колпачка и исключается излучение им колебаний непосредственно в воздух. Жесткий край купола стабилизирует также и центр диффузора, препятствуя возникновению заметных деформаций на самом значимом для влияния на качество звучания головки участке диффузора. Деформации на периферийных его участках при этом не уменьшаются, но хорошо маскируются излучением купола, имеющего высокий КПД. В целом вся подвижная система головки работает в режиме, более близком к поршневому. Технология переделки головки 15 ГД-11А довольно проста, и при точном соблюдении приводимых ниже рекомендаций ее может выполнить даже начинающий радиолюбитель.

В качестве купола использована половина целлулоидного шарика для игры в настольный теннис. Предварительно шарик следует распилить или разрезать скальпелем точно по линии сварного шва. который хорошо виден на просвет. Края полученных таким образом половинок шарика нужно выровнять на мелком наждаке. Изнутри утолщение сварного шва удалять не надо, достаточно лишь слегка соскрести наплывы ножом так, чтобы купол без усилий и люфта легко надевался на пылезащитный колпачок.

Полученные заготовки закрепляют на оправках (удобно использовать элементы питания 373) резиновым клеем выпуклостью вверх. Для удаления неровностей внешнюю поверхность шариков следует зачистить мелкой шкуркой и в дальнейшем постараться не касаться руками. Затем нужно развести 0,5 см3 эпоксидной смолы с двойным количеством отвердителя и полученным составом покрыть шарики очень тонким, ровным слоем. Все излишки смолы нужно удалить чистой не оставляющей волокон тряпочкой.

Через пятнадцать минут следует осмотреть поверхность шариков и при необходимости еще раз протереть (но не насухо) их тряпочкой. Если слой клея достаточно ровный, можно приступать к дальнейшей отделке поверхности шариков графитовым порошком, который можно получить, натерев грифель простого карандаша средней твердости на мелкой шкурке. Порошок обильно наносят на поверхность шариков, затем слой порошка разравнивают пальцем и полируют ваткой, все время добавляя порошок. Движения должны быть легкими, скользящими, чтобы не сдвинулась тонкая пленка нанесенной на шарик смолы. Такое покрытие обеспечивает необходимую жесткость купола при его небольшом весе, поэтому здесь важно соблюсти меру. Если протереть заготовки купола слишком сильно, так что через графит будет просвечиваться шарик, то могут появиться нежелательные “целлулоидные” призвуки, если же слой покрытия слишком толстый, то купол получится тяжелым и звук будет глухим.

Когда заготовки приобретут сильный металлический блеск, работу можно считать законченной. Остается полностью просохшие купола приклеить по краям поверх пылезащитных колпачков головок жестким, лучше всего нитроцеллюлозным клеем (“Суперцемент”, “АГО” и др.). Шов должен быть герметичным.

Корзины были дополнительно обтянуты поролоновыми кольцами, изготовленными из заготовок 10х27х355 мм, концы которых склеены клеем “Момент”, встык. Боксы СЧ головок полностью заполнены ватой. Полезно прослушать звучание переделанных головок в СЧ диапазоне, срезав низшие и высшие частоты эквалайзером. Если приблизить ухо к самой головке, то можно легко услышать малейшие помехи, таким же способом можно на слух подобрать оптимальное демпфирование.

Несмотря на простоту, переделка заметно изменила свойства головки, улучшив сразу целый комплекс ее параметров. Прежде всего, новая головка практически не меняет тембровую окраску воспроизводимого сигнала, т.е. приближает звучание к звучанию исходной программы. Такая головка уверенно воспроизводит самый жесткий реальный сигнал с амплитудой свыше 12 В. тогда как не переделанная головка в таких случаях просто отказывает: появляются хрипы и шорохи, что делает сигнал неразборчивым.

Как и ожидалось, полоса частот расширилась до 6500 Гц. т.е. исчез главный недостаток головки 15 ГД-11А.

Благодаря форме и малым размерам основного излучателя заметно лучшей стала характеристика направленности головки. Полностью исчезли резкие провалы АЧХ по звуковому давлению при смещении с акустической оси, причем в пределах угла примерно ±30° спад вообще не уловим на слух. Широкая характеристика направленности излучателя не только сильно расширила зону прослушивания. но и позволила улучшить звучание и в центре зоны, т. е. создала эффект равномерного звукового поля.

Интересно, что несмотря на увеличение подвижной массы и сильное демпфирование. отдача головки не снизилась. а возросла приблизительно на 3 дБ. Это явление, на первый взгляд кажущееся парадоксальным, легко объясняется высоким КПД жесткого излучателя и уменьшением акустических потерь “в целлюлозе”.

Уместно отметить существенный недостаток 35 АС-1 и различных ее модификаций, о котором их владельцы обычно не подозревают. До переделки в АС ощущался хронический дефицит “высоких” частот (в данном случае тона выше 500 – 1000 Гц), не исправимый никакой коррекцией АЧХ (это справедливо как для 35 АС-1, так и для 35 АС-212 (S-90), 35 AC-013 и т. д.), что часто объясняли возрастной деградацией слуха слушателей. После переделки “все прошло”.

Наконец улучшился параметр, не определяемый численно, но весьма заметный: слитность звучания на “высоких” частотах. Этот фактор, в частности, также уменьшает привязку звука к громкоговорителю. Источник звучания как бы размывается, не ухудшая локализации кажущихся источников звучания.

Разумеется, чтобы получить все перечисленные преимущества АС. предварительно следует “вылечить” и головку 10 ГД-35 (10 ГДВ-2-16), а сделать это еще проще. Достаточно зашунтировать ее режекторным фильтром, настроенным на частоту 3000 Гц. Он представляет собой высокодобротный последовательный LC-контур. Емкость конденсаторов контура – 6,6 мкФ (МБГО и МБМ с допустимым отклонением от номинального значения ±10%), индуктивность катушки – 0,43 мГн, ее обмотка содержит 150 витков провода ПЭВ-1 диаметром жилы 0,8 мм, намотанных на каркасе диаметром 22 и длиной 22 мм с диаметром щечек 44 мм. По этим данным можно собрать контур без LC-метра, поскольку важен не точный номинал, а “захват” резонансной частоты, имеющей определенный разброс. В идеальном случае лучше настроить контур на конкретную головку, хотя острой необходимости в этом нет. Контур смонтирован на фанерке размерами 75х30 мм, которая через слой резины приклеена клеем “Момент” на стенку АС. Один вывод, например от конденсаторов, подпаивают к проводу, соединяющему аттенюатор с головкой, другой – к общему проводу.

В результате описанной доработки удалось избавиться не только от призвуков и дребезга на любой громкости, исчезло и характерное “сипение”, обычно считающееся неотъемлемым свойством головки 10 ГД-35. Теперь головка работает ничуть не хуже, а лучше головки 6 ГД-13 (6 ГДВ-4-8), особенно на пиках громкости, прежде всего, в силу большей мощности и широкополосности, т. е. меньшего влияния системы подвеса.

Результаты экспертизы полностью подтвердили верность теоретических предпосылок, положенных в основу модернизации.

При экспертизе с участием профессиональных музыкантов-классиков использовались, согласно стандартным методикам, отрывки музыкальных произведений различных жанров, исполняемые на разных инструментах. В качестве источника сигнала использовались фонограммы, записанные на высококачественных DMM-пластинках, воспроизводимых головкой звукоснимателя “Корвет-128” и высоколинейным усилителем на полевых транзисторах с номинальной мощностью 90 Вт.

Все эксперты (испытания проводились каждым отдельно) прежде всего отметили высокую естественность звучания – в принципе, самодостаточный критерий качества звучания.

Чистота и ясность звучания, без заметных призвуков, сохраняются в широком диапазоне мощностей, вплоть до максимальных. При обычном же прослушивании АС имеет солидный запас до 20 – 30 дБ на пиковые значения сигнала, которые звучат очень легко и ярко. Отсюда следует важный вывод. Не секрет, что 35 АС считаются системами с недостаточным динамическим диапазоном (к сожалению, замена СЧ головки еще более его ограничивает). При этом даже номинальный диапазон не может быть удовлетворительно реализован из-за лавинообразного роста искажений. Последнее обстоятельство создает впечатление ограничения амплитуды. Предложенная модернизация, может рассматриваться как расширяющая динамический диапазон, причем до уровня, удовлетворяющего любым условиям домашнего прослушивания.

Номинальная мощность переделанной АС составляет не менее 53 Вт, что соответствует звуковому давлению 103 дБ. В режиме максимальной мощности этот показатель равен 105 – 106 дБ, что не является пределом. Переделанная СЧ головка при подаче на нее максимальной мощности звучит лучше, чем исходная при номинальной, т.е. мощностные характеристики АС при условии высокого качества прежде всего ограничиваются мощностью резисторов фильтра и, в меньшей степени, крутизной фильтров. Другими словами, путем несложного усовершенствования можно получить АС с максимальной мощностью до 130 Вт и звуковым давлением 107 дБ, что соответствует международному уровню на престижные системы. При этом мощность и искажения АС будут определяться только НЧ головкой, искажения СЧ и ВЧ тракта по-прежнему не превысят номинальных.

Доработка и тюнинг акустики

13 Июня 2006. Обновлено 02.02.2020 22:50. Автор: Горыныч.

У КинАп существует (или существовало) три типа хороших широкополосных динамиков: 4А-33, 4А-32, 4А-32-6. Я их расставил в порядке предпочтений. Последний динамик обладает самым узким диапазоном частот и наибольшей неравномерностью АЧХ, зато у него единственного литой алюминиевый диффузородержатель, который не требует жёстких мер по его демпфированию как у первых двух динамиков. У первого динамика наиболее широкая полоса воспроизводимых частот и наименьшая неравномерность АЧХ. Ещё и размер в полтора раза меньше, чем у двух последних.

Перед установкой в акустические системы любых динамиков (отечественных и импортных) в ряде случаев требуется предварительная доработка. Это касается не только широкополосных, но и низко- и среднечастотных динамиков.

Дело в том, что кроме основной резонансной частоты динамические излучатели имеют ещё кучу механических резонансов корпуса диффузородержателя, эти резонансы часто перемножаются с воспроизводимым сигналом, что приводит к появлению сложных интермодуляционных искажений. Для возбуждения паразитных резонансов музыкальный сигнал с широким спектром подходит как нельзя лучше.

Ослабить паразитные механические резонансы динамика — первая задача после покупки. Не все (практически никто) не обращает на это внимания и ставят динамики в корпус прям так без «одежды». Борьба с резонансами ведется по двум направлении: демпфирование корпуса, «амортизация». На идею о демпфировании меня натолкнули фотографии профессиональных широкополосных динамиков в обрезиненных корпусах.

08 Июня 2006. Обновлено 02.02.2020 22:49. Автор: Павел Сайк.

Те, кто занимаются доработкой акустики, похожи на автолюбителей, которые вкладывают в свои «девятки» суммы, достаточные для покупки хорошей иномарки. Поделимся некоторыми достаточно простыми приемами доработки колонок, позволяющими небольшой ценой добиться значительного прироста качества звука.

Прежде чем заняться доработкой акустических систем, посмотри, что у тебя будет источником аналогового сигнала. Интегрированный кодек? Звуковая карта SB Live? Если так, то имей в виду: звук действительно хорошего качества ты не получишь, поскольку звуковая карта (кодек) будет сильно искажать его.

Конечно, прирост качества ты заметишь, но радости от этого будет мало. Идеальным варантом будет конечно внешние CD проигрыватели, DVD плеер и так далее. Если ты озаботился хорошим звуком, постарайся найти что-то из этого списка.

Перед тем как начать доработку, разузнай как можно больше о своей акустической системе. В зависимости от того что она из себя представляет изначально, от нее можно добиться большего или меньшего прироста качества.

08 Июня 2006. Обновлено 16.09.2020 12:30. Автор: Sergey Zhiltsoff.

В статье хочу рассказать, как просто и легко можно улучшить звучание русской акустической системы на примере доработки колонок Radiotechnikа S-30b для улучшения воспроизведения звука.

24 Мая 2006. Обновлено 04.01.2022 14:08. Автор: В. Шоров, г. Москва.

Способ улучшения параметров динамических головок, разработанный в Московском электротехническом институте связи, очень прост, не требует применения дефицитных материалов и доступен для повторения в домашних условиях, не говоря уже о производственных.

Казалось бы, узнав о нем, разработчики и изготовители головок с радостью возьмут его на вооружение, ведь при минимальных затратах он позволяет заметно снизить неравномерность частотной характеристики и нелинейные искажения без потери чувствительности. Однако «того, к сожалению, не произошло». Ни ИРПА им. Д. С. Попова, ни выпускающие головки рязанский радиозавод и гагаринский (Смоленской обл.) завод «Динамик», куда обращались сотрудники МЭИСа, им по-настоящему не заинтересовались.

11 Мая 2006. Обновлено 16.02.2020 18:20. Автор: Павел Сайк.

Акустические системы АС-35(S-90) известны, как одни из лучших акустических систем доперестроечных времен. Они выпускались разными заводами и в несколько отличной комплектации, не меняясь по сути. Для модификации были использованы системы 35АС-012 ГОСТ 23262-88 Брянского электромеханического завода, выпущенные в январе 1990 года. Они содержат динамики 75ГДН-3-4, 20ГДС-3-4, 10ГДВ-2-16 и рассчитаны на частотный диапазон 40–25000 гц (сопротивление 4 Ом).

Доработка русской акустики позволила уменьшить неравномерность АЧХ на средних частотах и избавиться от свойственного им «цыканья» и резкости на высоких частотах путем замены высокочастотной головки и демпфирования среднечастотной. Для переделки использовались ВЧ динамики фирмы Peerless 100 DT 26 72 SF FF WA 8 ( ном. по каталогу 811827). Вполне удачный вариант, особенно, если вас не смущает перспектива потратить на них около 53$, что сопоставимо со стоимостью самих S-90.

13 Марта 2000. Обновлено 23.02.2020 17:11. Автор: Р. Кунафин.

Эти миниатюрные АС, которыми некогда комплектовались электрофоны первой группы сложности «Мелодия-101-стерео», многие считают безнадежно устаревшими. Автор этой статьи утверждает, что они еще способны обеспечить вполне высококачественное звуковоспроизведение, для этого требуется небольшая доработка русской акустики.

01 Мая 1988. Обновлено 10.03.2020 22:37. Автор: Жбанов В..

Журнал «Радио» не впервые поднимает проблему улучшения свойст диффузоров массовых головок громкоговорителей путем пропитки их вибропоглащающими мастиками. Несколько лет назад этой теме была посвящена статья В. Шорова «Улучшение головок громкоговорителей». Публикуемая статья знакомит читателей с работами по демпфированию диффузоров динамиков автора Жбанова В., который дает рекомендации по применению корректирующих устройств, позволяющих улучшить форму АЧХ головок по звуковому давлению. Настоящей публикацией редакция еще раз хочет обратить внимание заводов-изготовителей на этот очень простой и доступный способ улучшения параметров головок громкоговорителей, который, к сожалению не нашел применения в производстве.

ПАС или ПАНЕЛЬ АКУСТИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ

С. Зотов

Возьмите динамик и закройте его с задней стороны корпусом, в котором просверлены отверстия. На эти отверстия натяните ткань, которую для фиксации лучше приклеить к этому корпусу, см. схему слева на рис. 1. При работе динамика диффузор приводит в движение воздух. Воздух, приводимый в движение задней стороной диффузора, будет проходить через ткань, при этом часть энергии будет тратиться на трение – это приведет к механическому (или, как еще говорят, акустическому) демпфированию диффузора динамика. Данная конструкция называется «панелью акустического сопротивления».
Итак, панель акустического сопротивления (далее по тексту часто будем применять сокращенное название – ПАС) является устройством акустического демпфирования диффузора динамика, которое позволяет радикально снизить акустическую добротность Qа и, как следствие, заметно уменьшить полную добротность динамика Qt.
Конструкции ПАС могут быть самыми разнообразными. Так, на схеме справа на рис. 1 представлен другой вариант, а именно, ткань «зажата» между двумя плоскими пластинами, в которых просверлены отверстия. В центральной части пластин имеется большое отверстие для магнитной системы динамика. В этой конструкции главное – уплотнить герметиком (или пластилином) щель между магнитной системой и панелью акустического сопротивления.
Нужно уяснить два принципиальных момента. Первое: ткань должна быть непременно натянута (!), ибо, если ткань будет «провисать», то воздух не будет проходить через нее, а будет лишь «трепать» эту ткань, в результате не будет тратиться энергия на трение, и ПАС не будет «работать» эффективно. Второе: чем ближе ПАС расположена к диффузору динамика, тем эффективнее ее работа, в этом смысле лучше всего расположить ПАС в окнах корзины!
Применение ПАС, т.е. акустического демпфера, позволяет затормозить собственные колебания диффузора, в результате существенно снизится время «послезвучания» и заметно повысится качество звучания динамика.

Рис. 1. Варианты конструкций панели акустического оформления

ПАС может быть применена, как к низкочастотному, так и к среднечастотному динамику, однако практика показывает, что целесообразнее применение ПАС именно к среднечастотному динамику, т.к. ухо человека в области средних частот обладает наибольшей чувствительностью. От качества среднечастотного динамика часто зависит успех (или неудача) всей акустической системы.

В литературе по акустике часто можно встретить рекомендации о конструкциях панели акустического сопротивления. В частности, рекомендуется, чтобы суммарная площадь отверстий ПАС составляла бы примерно 30% от площади диффузора. На самом деле эти рекомендации весьма приблизительные.
Эксперименты в этой области показали, что эффективность «работы» ПАС зависит от плотности применяемой ткани и от количества отверстий в самой панели. Рассчитать математически оптимальное количество отверстий практически нереально, поэтому далее изложим способ определения опытным путем оптимальное количество отверстий в панели акустического сопротивления. Для наглядности, опишем эксперимент, который был проведен на конкретном динамике.
Итак, поставим следующую задачу. Пусть имеется среднечастотный динамик 20ГДС-1-8 (по старому ГОСТу 15ГД-11А). Для справки скажем, что этот динамик имеет резонансную частоту 120 Гц, диапазон частот 200-5000 Гц, чувствительность 90 db и сопротивление 8 Ω, его применяют в качестве среднечастотного в акустических системах S-50 и S-90. Проведем эксперимент по определению количества отверстий в ПАС для получения оптимальных акустических характеристик. Усложним задачу следующим образом. Пусть имеются три типа ткани: легко-проницаемая ткань (ткань 1), ткань средней плотности (ткань 2) и плотная ткань (ткань 3). Конечно, плотность ткани – это величина неконкретная и слабо контролируемая, и все же, определим оптимальное количество отверстий ПАС для разных тканей, и посмотрим, что из этого получится.
Панель акустического сопротивления, которая для большей эффективности была размещена в окнах диффузородержателя (корзины), была изготовлена следующим образом. Пластины (8 штук – по числу окон в корзине) были изготовлены из алюминия толщиной 2 мм, в этих пластинах были просверлены отверстия Ø6,3 мм – 8 отверстий в каждой пластине, затем пластины были деформированы по форме окон корзины динамика 20ГДС-1-8. На эти пластины была натянута и приклеена клеем «Момент» ткань. Наконец, эти пластины были вклеены в окна в корзине, стыки и щели для герметичности были заделаны пластилином. Теперь, наконец, панель акустического сопротивления готова.
Эксперимент проводился следующим образом. Первоначально была измерена акустическая добротность динамика 20ГДС-1-8 Qа (в «свободном» пространстве). Затем после установки ПАС снова была измерена акустическая добротность Qа. Далее часть отверстий в ПАС заглушалась пластилином, после чего каждый раз измерялась акустическая добротность. Так был получен график: «Зависимость акустической добротности динамика от количества отверстий ПАС».
Здесь нужны комментарии. Для удобства анализа результатов, определялось не количество отверстий ПАС, а суммарная площадь отверстий. Затем вычислялось отношение суммарной площади отверстий ПАС к площади диффузора динамика. Итак, эту безразмерную величину назовем «коэффициентом KПАС», рассчитать его можно следующим образом :

где : KПАС – отношение суммарной площади отверстий ПАС к площади диффузора динамика, SПАС (мм2) – суммарная площадь отверстий ПАС, Sд (мм2) – площадь диффузора динамика, n – количество отверстий ПАС, d (мм) – диаметр отверстий ПАС (имеется ввиду, что все отверстия одного диаметра), Dд (мм) – диаметр диффузора динамика.
На рис. 2 показаны зависимости акустической добротности динамика Qа от величины KПАС для разных тканей. Посмотрите на график «Ткань 1». При коэффициенте KПАС=0.35 акустическая добротность Qа=2.5, при KПАС=0.17 – Qа=1.4, при KПАС=0.08 – Qа=0.65 и, наконец, при KПАС=0.04 – Qа=1.2. Следует иметь ввиду, что для данного конкретного динамика акустическая добротность изначально составляла величину Qа=8.5 (было измерено в свободном пространстве). Как видно, при применении ПАС, акустическая добротность Qа имеет некую оптимальную величину, в данном случае 0. 65,

Рис. 2. Зависимость акустической добротности Qа динамика 20ГДС-1-8 (15ГД-11А) от отношения суммарной площади отверстий ПАС к площади диффузора динамика (коэффициента KПАС).

однако, на рис. 3 из графика АЧХ модуля полного сопротивления динамика видно, что применение ПАС приводит к увеличению резонансной частоты динамика. Так, при максимально сглаженном резонансном «пике» частота fs3fs2fs1. Уточним, что fs1 – резонанс динамика в свободном пространстве.

Рис. 3. Амплитудно-частотные характеристики модуля полного сопротивления динамика 20ГДС-1-8 (15ГД-11А). Верхняя кривая – без ПАС, две нижние кривые – с ПАС (пояснения в тексте).

Промежуточная кривая на рис. 3 соответствует АЧХ модуля полного сопротивления динамика для случая частичного демпфирования диффузора динамика. Итак, было бы несправедливо игнорировать увеличение резонансной частоты динамика при использовании ПАС. На рис. 4 показана зависимость частоты резонанса динамика при использовании ПАС при разных коэффициентах KПАС (для конкретного случая среднечастотного динамика 20ГДС-1-8).

Рис. 4. Зависимость резонансной частоты динамик от коэффициента KПАС.

Итак, динамик в свободном пространстве имеет некую резонансную частоту fs1 и акустическую добротность Qа. При применении ПАС резонансный пик «сглаживается», и его амплитуда уменьшается в несколько раз, но при этом резонансная частота возрастает до fs3.
Было бы справедливо связать воедино графики на рис. 2 и рис. 4, т.е. связать коэффициент КПАС и акустическую добротность Qа с резонансной частотой динамика fs. Сделаем это для ткани 1 : в свободном пространстве fs=120 Гц, Qа=8.5 (измерено на конкретном динамике), далее при использовании панели акустического сопротивления имеем следующее: при КПАС=0.35 получаем Qа=2.5 и fs=125 Гц, при КПАС=0.17 получаем Qа=1.4 и fs=130 Гц, при КПАС=0.08 получаем Qа=0.65 и fs=135 Гц, и, наконец, при КПАС=0.04 получаем Qа=1.2 и fs=470 Гц (см. график «Ткань 1» на рис. 2 и рис. 4). Увеличение акустической добротности при очень малых КПАС, а также резкий рост частоты резонанса можно объяснить тем, что такая панель акустического сопротивления больше похожа на акустическое оформление типа закрытый ящик.
Прежде чем делать окончательные выводы, посмотрим, какие характеристики приобретает ПАС при ткани средней плотности. Рассмотрим аналогичные характеристики ПАС для случая ткани средней плотности (см. график «Ткань 2» на рис. 2 и 4). В свободном пространстве параметры не изменились – fs=120 Гц, Qа=8.5, далее при использовании ПАС имеем следующее: при КПАС=0.35 получаем Qа=0.87 и fs=135 Гц, при КПАС=0.27 получаем Qа=0.65 и fs=155 Гц и, наконец, при КПАС=0.16 получаем Qа=1.1 и резонанс fs=300 Гц.
Прокомментируем график «Ткань 3». Из рисунков 2 и 4 видно, что этот график выпадает из общей картины. Объяснять это нужно следующим образом : при использовании плотной ткани оптимальный коэффициент КПАС0,5, и поэтому данные кривые оказались вне поля зрения графика.

ПОДВЕДЕМ ИТОГИ.
1. Оптимальный коэффициент КПАС зависит от плотности ткани. При использовании легко-проницаемой ткани оптимальный коэффициент КПАС=0.07-0.10. При использовании ткани средней плотности – оптимальный коэффициент КПАС=0. 2-0.4. При использовании плотной ткани – оптимальный коэффициент КПАС0,5. Следует признать, что плотность ткани – это понятие субъективное. Под оптимальным коэффициентом КПАС следует понимать такой коэффициент, при котором происходит максимальное снижение акустической добротности Qа.
2. Максимальное снижение акустической добротности не зависит от плотности применяемой ткани : из рис. 2 видно, что при оптимальном коэффициенте КПАС минимальные значения Qа для «ткани 1» и «ткани 2» одинаковы и равны 0.65 (разница только в том, что сами коэффициенты КПАС для этих случаев различны).
3. При оптимальном коэффициенте КПАС происходит снижение акустической добротности динамика Qа практически на порядок! В результате резонансный пик почти отсутствует. Если коэффициент КПАС не является оптимальным, то акустическая добротность может уменьшиться только в 2…3 раза.
4. При использовании панели акустического сопротивления происходит увеличение резонансной частоты динамика. Если коэффициент КПАС больше или равен оптимальной величины, то увеличение резонансной частоты незначительное. Если же коэффициент КПАС меньше оптимальной величины, то резонансная частота динамика может возрасти в несколько раз.
5. Математическому расчету панель акустического сопротивления практически не поддается. Оптимальный коэффициент КПАС следует определять для конкретной ткани опытным путем, по методике, описанной выше.

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРИМЕНЕНИЮ ПАС.
1. Применять панель акустического оформления к низкочастотному динамику следует очень осмотрительно, т.к. демпфирование диффузора динамика приводит к уменьшению резонансного пика и увеличению резонансной частоты. Эти факторы могут отрицательно сказаться на уровне низких частот. И все-таки, ПАС имеет смысл применять, если НЧ-динамик имеет низкую резонансную частоту (20-40 Гц) и большую массу и инерционность диффузора, а также в случае, если НЧ-динамик изначально имеет высокую добротность. В случае низкочастотного динамика не следует добиваться максимальной эффективности ПАС! Поэтому здесь целесообразно применять легко-проницаемую ткань и изготовить ПАС с коэффициентом КПАС(0. 3-0.4).
Существует проверенное практикой техническое решение ПАС для НЧ-динамика – это размещение панели в задней стенке ящика АС. В этом случае можно изготовить ПАС с большой суммарной площадью отверстий, что практически не повлияет на резонансную частоту динамика.
2. Для среднечастотного динамика, напротив, следует добиваться максимальной эффективности ПАС ! А именно, нужно добиться полного сглаживания резонансного пика. Это позволит максимально задемпфировать диффузор динамика, почти на порядок уменьшить время «послезвучания» и, как следствие, получить максимальное качество звучания (максимально-возможное для конкретного СЧ-динамика). Особенно это будет заметно при воспроизведении звуковых программ с большим количеством музыкальных инструментов и резким изменением уровней звуков. Рекомендации по оптимальным коэффициентам КПАС даны выше. Применение герметичного бокса для СЧ-динамика обязательно как при применении ПАС, так и без ПАС. Следует обратить внимание, что объем герметичного бокса должен быть примерно в пять раз больше, чем объем воздуха между диффузором динамика и панелью акустического оформления. Как правило, объема 1,5-2,0 литра достаточно для такого бокса.

ЕЩЕ НЕБОЛЬШОЕ ЗАМЕЧЕНИЕ ПО КОНСТРУКЦИИ ПАС.
Весь смысл панели акустического сопротивления состоит в том, чтобы воздух от задней стороны диффузора проходил через ткань и терял при возникающем трении свою энергию. Воздух должен именно ПРОХОДИТЬ ЧЕРЕЗ ТКАНЬ! Поэтому ткань должна быть сильно натянута на отверстиях панели.
Если же ткань не натянута или плохо натянута, то движущийся воздух не будет полноценно проходить через ткань, а будет только колыхать эту ткань. Как, например, порыв ветра колышет флаг, треплет его на ветру, но при этом воздух не проходит через полотно флага. Так и в панели акустического сопротивления – если ткань плохо натянута, то толку от такой ПАС будет мало!
В этой связи можно подвергнуть сомнению конструкцию ПАС, которую часто рекомендуют в некоторых статьях. Речь идет о рекомендации .
Конечно, такое решение самое простое! Закрыл окна корзины синтепоном, и доволен – ПАС готова… На самом деле нормально натянуть синтепон на окна корзины нереально. Конечно некоторый эффект получится, но только частичный эффект. Снизить акустическую добротность динамика НА ПОРЯДОК с синтепоном в окошках не получится…
И куда сложнее делать пластины по форме окон в корзине, сверлить в пластинах отверстия, сильно натягивать ткань, устанавливать эти пластины на динамике, а потом еще и искать оптимальное количество отверстий ПАС для выбранной ткани. И каждый раз при этом измерять акустическую добротность… Зато такой способ позволит понизить акустическую добротность практически в 10 раз!

Погружной шлифовальный насос Bell & Gossett -15GDS (GXS), 20GDS (GXS)

Обзор Технические рисунки Кривые производительности Документация и инструменты

Обзор

Обзор

Характеристики продукта

• Конструкция : Возможность измельчения городских, коммерческих и промышленных сточных вод
• Измельчитель Система : предназначена для измельчения сточных вод до мелкодисперсной суспензии
• Рабочее колесо:  Чугун, полуоткрытая, многолопастная конструкция без перегрузок с откачивающими лопатками для защиты механического уплотнения
• Корпус: Чугун, спиральный, для высокой эффективности. Адаптируется к системе направляющих
• Краска: Двухслойная система окраски для превосходной защиты поверхности
• Поплавковый датчик утечки (FLS):  небольшой внутренний поплавковый выключатель используется для обнаружения наличия воды в камере статора. Стандартно для всех моделей.
• Цепь детектора датчика утечки: При активации FLS запатентованное реле контроля MiniCAS на 24 В подает сигнал тревоги и, при необходимости, останавливает насос. Реле MiniCAS 24 В можно заказать отдельно для установки в панели управления в специализированном магазине, сертифицированном UL или CSA, или в качестве встроенного варианта в нашу панель управления.

Не применимо

Технологии

Технические рисунки

Чертеж

• 15GXS и 20GXS 11⁄2″ и 2″ нагнетания — взрывозащищенные погружные насосы для измельчения (D20GXS R2)

  |

  PDF | 215,62 КБ

• 15GDS и 20GDS 11⁄2″ и 2″ нагнетания — погружные насосы-измельчители (D20GDS R3)

  |

  PDF | 213,36 КБ

Кривые производительности

Кривые производительности

Кривая

• 15GDS/GXS и 20GDS/GXS — однофазные и трехфазные рабочие характеристики (C15-20GDS R1)

  PDF | 423,53 КБ

Документация и инструменты

Документация и инструменты

Интерактивные инструменты

.

ESP-Systemwize

Инструменты для определения размеров

• Библиотека чертежей САПР для двумерных и трехмерных чертежей во многих форматах
• Система Сайзер
• Систем Сайзер Психрометрия
• Паровая труба
• Потеря пара
• Флэш-Пар
• Конденсатная труба

Значения снижения давления пара + воды

• Регулятор давления и температуры Steam-2000
• Регулятор температуры Steam-1140
• Регулятор температуры воды-1140
• Конденсатоотводчики

Брошюра

• Брошюра о запасных частях

  |

  PDF | 2,02 МБ

Техническая брошюра

• 15GDS (GXS) и 20GDS (GXS) Нагнетательные погружные насосы-измельчители 1½» и 2″ (B20GDS R8)

  |

  PDF | 397,33 КБ

Руководство

• Модели 15ГДС/20ГДС (IM214R02)

  |

  PDF | 623,08 КБ

Запчасти

• Детали для ремонта отстойника, сточных вод и сточных вод (RBGSES R6)

  |

  PDF | 2,04 МБ

Руководство

• Двигатель 15/20GDS и данные по применению (A20GDS R4)

  |

  PDF | 256,04 КБ

• Двигатель 15/20GXS и данные по применению (A20GXS R2)

  |

  PDF | 206,07 КБ

Спецификация

• 15/20GDS Технические характеристики погружных насосов для измельчения (S20GDS R3)

  |

  Документ Word | 275,6 КБ

• Технические характеристики 15/20GXS Взрывозащищенные погружные насосы для измельчения (S20GXS R3)

  |

  Документ Word | 275,22 КБ

20 gds турагент удаленный Вакансии Рядом с Чикаго, Иллинойс [Hiring Now]

Страница 1 из 1 : 20 Вакансии найдено

7 дней назад

• Чикаго, Иллинойс

• На постоянной основе

• Чикаго, Иллинойс

• На постоянной основе

Описание вакансии: Bank of America ищет технолога/аналитика в команду FICC Technology. Технологическая группа FICC Bank of America поддерживает бизнес-цели глобального бизнеса FICC по поставке всех технологий. В команде есть…

1 день назад

• Мелроуз Парк, Иллинойс

• Тип работы не указан

• Мелроуз Парк, Иллинойс

• Тип работы не указан

Механик/техник по прицепам (командировочный): Transservice Logistics награжден победителем конкурса «Лучшие места для работы 2022 года»

• Ривер Гроув, Иллинойс

• 19-20$/час

• На постоянной основе

• Ривер Гроув, Иллинойс

• 19-20$/час

• На постоянной основе

19–20 долларов США в час — новая смена и смена с повышенной заработной платой: предварительная загрузка (3:00–9):00 AM) РАБОТНИК СКЛАДА ОБРАЩИВАТЕЛЬ ПАКЕТОВ UPS Quick Apply Подача заявки на эту вакансию онлайн. ..

4 дней назад

• Чикаго, Иллинойс

• На постоянной основе

• Чикаго, Иллинойс

• На постоянной основе

ОбзорУ вас есть как минимум 3 сезона оплачиваемой работы по составлению налоговых деклараций с минимум 30 налоговыми декларациями за налоговый год? Если вы специалист по налогам, нам нужно, чтобы вы помогли нашим клиентам заполнять свои налоги, используя…

2 дней назад

• Чикаго, Иллинойс

• 15,85/час

• На постоянной основе

• Чикаго, Иллинойс

• 15,85/час

• На постоянной основе

Ставка оплаты: $15,85/час (оплата еженедельно) Рабочий адрес: 30 W. 63rd Street, Westmont, IL…

4 дней назад

• Эванстон, Иллинойс

• На постоянной основе

• Эванстон, Иллинойс

• На постоянной основе

Вы хотите иметь собственный бизнес и оказывать значимое влияние на свое сообщество? «То, что я делаю, помогает людям. Помогает моей семье и сообществу». Владелец агентства Allstate Владение агентством Allstate — это…

11 дней назад

• Цицерон, Иллинойс

• На постоянной основе

• Цицерон, Иллинойс

• На постоянной основе

Описание Подчиняясь руководителю филиала, Центральный диспетчер будет отвечать за координацию, диспетчеризацию и мониторинг подразделений. Планирование проектов ежедневно Диспетчерские подразделения ежедневно Ответы на телефонные звонки…

1 день назад

• Чикаго, Иллинойс

• На постоянной основе

• Чикаго, Иллинойс

• На постоянной основе

Хотите узнать больше о The Scion Group? Посетите наш веб-сайт. Мы нанимаем немедленно! Your Opportunity Scion — лидер в сфере студенческой жизни, а куратор транспортных средств — ключевой член команды в…

1 день назад

• Чикаго, Иллинойс

• 44 000/год

• На постоянной основе

• Чикаго, Иллинойс

• 44 000/год

• На постоянной основе

Year Up — это интенсивная программа профессионального обучения продолжительностью один год или меньше, которая обеспечивает молодым людям развитие практических навыков, корпоративные стажировки и курсовую работу, подходящую для получения кредита в колледже. Участники Year Up также получают образовательную стипендию. …

13 дней назад

• Эванстон, Иллинойс

• На постоянной основе

• Эванстон, Иллинойс

• На постоянной основе

Extended Care Clinical, LLC, корпорация здравоохранения, базирующаяся в Эванстоне, штат Иллинойс, в настоящее время имеет две вакансии для *опытных счетоводов по страхованию/медикэру в Эванстоне и Дайере, штат Индиана. Эта должность будет отвечать за выставление счетов…

7 дней назад

• Чикаго, Иллинойс

• На постоянной основе

• Чикаго, Иллинойс

• На постоянной основе

Описание работы: Предприятие Описание работы: Основное контактное лицо для клиентов с высокими доходами, ответственное за повседневное обслуживание казначейства, управление денежными средствами, карточные и/или депозитарные продукты и услуги различных. ..

12 дней назад

• Роузмонт, Иллинойс

• На постоянной основе

• Роузмонт, Иллинойс

• На постоянной основе

Wintrust — финансовая холдинговая компания с активами на сумму около 50 миллиардов долларов под управлением, которые торгуются на NASDAQ:WTFC. Построенный по модели «ИМЕТЬ ВСЕ», Wintrust предлагает сложные технологии и ресурсы крупного банка, уделяя особое внимание…

1 день назад

• Чикаго, Иллинойс

• Неполная занятость

• Чикаго, Иллинойс

• Неполная занятость

Требуются дорожные медсестры — все специальности RNEmergency. ..

13 дней назад

• Чикаго, Иллинойс

• 48,72/час

• На постоянной основе

• Чикаго, Иллинойс

• 48,72/час

• На постоянной основе

Опубликовано 26 июля 2022 г. Линия обслуживания Консультативный сегмент Тип должности Полный рабочий день Сферы интересов Бухгалтерский учет/финансы Местоположение(а) Чикаго — Иллинойс — Соединенные Штаты Америки, Даллас — Техас — Соединенные Штаты Америки…

• Чикаго, Иллинойс

• 20/час

• Неполная занятость

• Чикаго, Иллинойс

• 20/час

• Неполная занятость

Член команды Dawson Relocation Services нанимает сотрудников. Мы помогаем нашим клиентам уменьшить размер, упаковать свои вещи, распаковать и переселить их новый дом. — Это неполный рабочий день. Мы работаем Пн-Пт с 9:00 до 17:00. — В должностные обязанности входит…

4 дней назад

• Элмхерст, Иллинойс

• На постоянной основе

• Элмхерст, Иллинойс

• На постоянной основе

AA Головной офис Elmhurst Collision, Gerber Collision & Glass Мы ставим членов нашей команды на первое место. Вы получите большую зарплату и льготы, а также испытаете поддержку и возможности, которых вы заслуживаете. Вы уполномочены принимать решения. Вы управляете своим…

7 дней назад

• Ок-Лоун, Иллинойс

• На постоянной основе

• Ок-Лоун, Иллинойс

• На постоянной основе

Краткое описание должности. .. Что вы будете делать… Общаться с (или с) отдельными лицами или группами устно и/или письменно (например, с клиентами, поставщиками, партнерами). Выполнение бизнес-плана по зоне ответственности путем…

• Чикаго, Иллинойс

• На постоянной основе

• Чикаго, Иллинойс

• На постоянной основе

Аналитик-расследователь Описание компании KENTECH Consulting Inc. — отмеченная наградами частная детективная компания. Мы являемся создателями инновационных проектов, таких как eKnowID.com — первая в своем роде система проверки биографии потребителей,…

13 дней назад

• Чикаго, Иллинойс

• Неполная занятость

• Чикаго, Иллинойс

• Неполная занятость

*Кто мы?* Мы Getir, пионеры сверхбыстрой доставки продуктов. Мы знаем, что нужно, чтобы доставить продукты покупателю за 10 минут — наши лучшие команды работают вместе, чтобы сделать каждый заказ безупречным. *Что значит Getir…

• Чикаго, Иллинойс

• 2000 бонус

• На постоянной основе

• Чикаго, Иллинойс

• 2000 бонус

• На постоянной основе

Вы идете впереди. Мы получили вашу спину. В American Express мы знаем, что при правильной поддержке люди и компании могут добиться невероятного прогресса. Поддерживаем ли мы финансовую уверенность наших клиентов в…

Сортировать по

Дата публикации

Выбирать Последние 24 часа Последние 3 дня Последние 7 дней Последние 14 дней

Тип задания

Выбирать

Отели Москвы рядом с Кузнецким мостом 20- Коды GDS и комиссии агентов, Отели в центре Москвы- Поиск отелей по индексу отелей и путешествий: Travel Weekly

Сеть отелей

Выберите сеть отелей25hours Hotelsabba HotelsAC Hotels by MarriottAccorACHAT HotelsAdagio AparthotelsAdina Apartment HotelsAKZENT HotelsAlila Hotels & Resortsaloft HotelsAmanAmari Hotels & ResortsAmerica’s Best Inns & SuiAmericas Best Value InnAmericInn by WyndhamAnantara Hotels-Resorts-SANdAZAngsana Hotels & ResortsAqua Hotels & ResortsAqua-Aston Residence AccommodationAScot The Ascends IntlAscends Intl Отели GroupAtlasAuberge ResortsAustria Trend Hotels & ReAutograph CollectionAvani Hotels & Resortsavid hotelsAyres HotelsBaglioni HotelsBalladinsBanyan Tree Hotels & ResoBarcelo Hotels & ResortsBastion Hotels NederlandBaymont Inns & SuitesBCMInnsBelmondBenchmark Hotel & ResortsBest Western InternationaBilderberg Hotels & RestaBlue Tree HotelsBreakFree Hotels, ResortsBrit HotelsBritannia HotelsCambria & Entertainment SuitesCambiria HotelsBudget Entertainment Suites InnsCambiria HotelsBudget Entertainment Suites Inns Real Hotels & ResoCampanile HotelsCanadas Best Value InnCandlewood SuitesCanopy b y HiltonCapri by FraserCasa AndinaCentara Hotels & ResortsChoice Hotels InternationCitadines Apart’hotelcitizenM HotelsCity Express HotelesCity Lodge Hotel GroupClarionClassic British HotelsClayton HotelsClub MedClub Quarters HotelsCoast Hotels & ResortsCobblestone Hotels, LLCComfort InnComfort SuitesCOMO Hotels and ResortsConrad Hotels & ResortsCoralTree Hospitality GroCorinthia HotelsCountry Hearth Inns & Suites byCountry Hearth Inns & Suites byCountry Hearth Inns & Suites by Country Hearth Inns & Suites by Country Hearth Inns & Suites RCourtyard by MarriottCPH HotelsCrowne Plaza Hotels & ResCurio Collection by HiltDan HotelsDanubius Hotel ManagementDays Inns by WyndhamDazzler by WyndhamDedeman Hotels & ResortsDelta Hotels by MarriottDerag LivinghotelsDerby Hotels CollectionDesign HotelsDestination by HyattDivan HotelsDivi Caribbean ResortsDolce Hotels & ResortsDorint Company Hotels & ResortsDoubleTree by Hilton Hotels, LLCDreams Resorts & ResortseasyHotelsEcono LodgeEdition Hotelselement HotelsElewana CollectionЭлитные отели ШвецииEmbassy Suites by HiltonErmes HotelsEsplendor Boutique HotelsEurostars HotelsEven HotelsExe HotelsExecuStayExecutive Hotels & ResortExtended Stay AmericaFabHotelsFairBridge HotelsFairfield Inn & Suites byFairmont Hotels & ResortsFalkensteiner Hotels & ReFasthotelFiesta AmericanaFiesta InnFirst HotelsFlair HotelsForever ResortsFortune HotelsFour Points by SheratonFour Seasons Hotels and RFour Sisters InnsFraser PlaceFraser ResidenceFraser SuitesGamma HotelesGenerator Hostels LtdGinger HotelsGloria Hotels/Resorts-ChiGolden Chain — New ZealanGolden Chain Motor Inns -Golden TulipGood Nite Inns Graduate HotelsGran Melia Hotels & ResorGrand HyattGrandStay Hospitality HotGreat National Hotels & RGrecotelGreenTree Inns, ChinagreetGuestHouseh20 HotelsHampton by HiltonHand Picked HotelsHankyu-Hanshin-Daiichi HoHard Rock HotelsHarrah’s Hotels and CasinHawthorn Inn Suitesilton GrandHasperia HotelsHesperia HotelsH КурортыHilton InternationalHoliday Inn Club VacationHoliday Inn Express HotelHolid ay Inn HotelsHoliday Inn ResortsHome2 Suites by HiltonHomeTowne Studios by Red Homewood Suites by HiltonHotel 81Hotel du VinHotel IndigoHotel JAL CityHoteles CataloniaHoteles MisionHoteles SantosHoteles ServigroupHoteles SilkenhotelF1Howard Johnson by WyndhamHUALUXE Hotels and ResortHunguest Hotels LtdHusa HotelsHyatt CentricHyatt HotelsHyatt Hotels WorldwideHyatt HouseHyatt PlaceHyatt RegencyHyatt Residence ClubHyatt Zilara/Hyatt ZivaIBEROSTAR Hotels & ResortIberotelIbis BudgetIbis HotelsIbis StylesIcelandair HotelsiCheck Inn Hotels & ResorIHG Hotels & ResortsImperial Hotels GroupINNA Hotel GroupInnkeeper’s LodgeInnkeepers TasmaniaINNSIDE by MeliaInterCityHotelInterContinental Hotels &Inter-Hotel FranceInTown SuitesIslandshotelsIsrotel Hotel Management ITC-WelcomgroupJameson InnJdV by HyattJin Jiang HotelsJinling Hotels & ResortJumeirahJurys InnsJW Marriott Hotels & ResoK+K HotelsKempinski Hotels SAKey West Inns, Inc. Keytel InternationalKimpton Hotels & RestauraKnights InnKyriad Hotel sLa Quinta Inns & SuitesLabranda Hotels & ResortsLakeview Hotels & ResortsLangham Hotels InternatioLe Meridien Hotels & ResoLeading Hotels of the WorLemon Tree HotelsLeonardo HotelsLindner Hotels AGLive AquaLoews HotelsLotte Hotels & ResortsLucien Barriere Resorts,HMacdonald Hotels & ResortMainStay SuitesMaldron HotelsMalmaison HotelsMama ShelterMandarin Oriental Hotel GMantis CollectionMantra Hotels, Resort Mantra Hotels GroupMarco Polo Hotel GroupMaritim HotelsMarriott Executive ApartmMarriott InternationalMarriott Vacation Club InME by MeliaMelia Hotels InternationaMercure HotelsMeriton SuitesMGallery Hotel CollectionMGM Resorts InternationalMicrotel Inns & SuitesMillennium & Copthorne HoMitsui Garden HotelsMiyako HotelsMoevenpick Hotels & ResorMorgans Hotel GroupMotel 6, Inc.Motel OneMoxy HotelsMy Place Hotels of AmericNational 9ГостиницыNew Otani Co., Ltd. Отели New World Отели NH Collection Отели NH Hotels Nikko Hotels IntlNoble House Hotels & Reso Novotel Oaks Hotels & Resorts LimOakwood Worldwide Oberoi Hotels & Resorts Occidental Hotels & ResorOceania Hotels Okura Hotels & Resorts Omni Hotels & ResortsOne HotelesOne&Only ResortsOutrigger Hotels & ResortOxford Inns & SuitesOYO CorporationPalladium Hotel GroupPan Pacific Hotels & ResoParadisus by MeliaParadores de Puerto RicoPark HyattPark InnPark Plaza Hotels & ResorParkroyal Hotels & ResortPassport InnsPear Tree Inns by DruryPeninsula Hotelspentahotels Germany GmbHPeppers Retreats, ResortsPestana Hotels & ResortsPetit Palace HotelesPousadas de PortugalPreferred Hotel & ResortsPremier HotelsPremier InnPremier SuitesPremiere Classe HotelsPrince Hotels & ResortsPrincess Hotels & ResortsProtea by MarriottPullman Отели и курортыQHotelsQuality InnRadisson Blu Edwardian HoОтели Radisson Blu Hotels & ResRadisson CollectionОтели RadissonОтели Radisson IndividualsОтели Radisson RedRaffles Int l Hotels & ResRamada by WyndhamRamee Group of Hotels & RR Red Carpet InnsRed Lion HotelsRed Lion Inn & SuitesRed Roof Inns, Inc. Regal Hotels IntlRegent Hotels & ResortsRelais & ChateauxRelais du SilenceRenaissance HotelsResidence Inn by MarriottRinghotelsRIU Hotels & ResortsRixos HotelsRocco Forte HotelsRodeway InnRoom Mate HotelsRosewood Hotels & ResortsRotana HotelsRoyal Orchid HotelsRoyal SonestaRydges Hotels & ResortsSahid Hotels & ResortsSandals ResortsSandman Hotels, Inns & SuSarova HotelsSarovar Hotels & ResortsScandic HotelsScenic Hotel GroupScottish InnsSecrets HotelsSercotel HotelsSerena HotelsShangri-La GroupSheratonShilo Inns HotelsSiegel SuitesSix Senses Resorts & SpasSleep InnSmall Luxury Hotels of thSO SofitelSofitel Luxury HotelsSokos HotelsSol by MeliaSomerset Serviced ResidenSonesta ES SuitesSonesta International HotSonesta SelectSonesta Simply SuitesSpace HotelsSpringHill Suites by MarrSt Regis Hotels & ResortsStarhotelsStaybridge SuitesStaypineappleSteigenberger Hotel s & ReStudio 6Suburban Extended Stay HoSuite NovotelSunstar Hotels SwitzerlanSuper 8 by WyndhamSuper Hotel JapanSureStay Hotel GroupSwiss International HotelSwiss Quality Hotels IntlSwiss-Belhotel InternatioSwissotel Hotels & ResortTaj Hotels, Resorts & PalTapestry Collection by HiThe Ascott LimitedThe Doyle CollectionThe Gateway HotelThe LaLiT HotelsThe Leela Palaces, HotelsThe Luxury CollectionThe Отели Marmara Hotels & ResiThe Ritz-Carlton HotelsThe Sebel HotelsThistle Hotels LimitedThompson HotelsThon HotelsTivoli HotelsTokyu Hotels Co, LtdTOP Intl HotelsTownePlace Suites by MarrTrademark Hotel CollectioTravelodge by WyndhamTravelodge Hotels LTD UKTreebo HotelsTribute PortfolioTrident Hotels & ResortsTru by HiltonTrump HotelsTryp by Wyndham -UnAU Grunge Sun HotelsHotelTune HotelsHotelTune Hotels HyaVagabond InnsVibe HotelsViceroy Hotel Group Village Hotels & Leisure Vincci HotelesVirgin HotelsVivanta by TajVocoW HotelsWaldorf Astoria CollectioWalt Disney Parks & Reso rWarwick Hotels and ResortWashington HotelsWelcome Hotels GmbHWelcomHeritageWestgate Resorts and VillWestin Hotels & ResortsWingate by WyndhamWoodSpring HotelsWorldmark by WyndhamWyndham Garden HotelsWyndham Grand Hotels & ReWyndham Hotels and ResortWyndham Vacation RentalsWynn ResortsYOTEL

Советская акустика.

Производитель : ЛПО им. В И. Ленин, Львов; завод «Ферроприбор», Ленинград.

Назначение : для качественного воспроизведения музыкальных и речевых программ в стационарных бытовых условиях уменьшенных габаритов.Руководство по эксплуатации в формате .

Технические характеристики:

3-полосный башенный громкоговоритель с фазоинвертором

Частотная характеристика: 25 (-17 дБ) — 31500 Гц

Неравномерность АЧХ в диапазоне 100–8000 Гц: ± 4 дБ

Чувствительность: 86 дБ

Характеристическая чувствительность: 0,4 Па/√Вт

Номинальное электрическое сопротивление: 4 Ом

Предельная (паспортная) мощность: 50 Вт

Используемые динамики:

НЧ:

СЧ:

ВЧ:

Частота секции фильтра: 500 Гц и 3000 Гц

Вес: 25 кг

Размер (ВхШхГ): 60х32х27 см

Описание

Корпус кондиционера выполнен в виде прямоугольного неразборного ящика из ДСП, облицованного шпоном ценных пород дерева. Толщина стенки корпуса 18 мм, передняя панель для повышения ее жесткости выполнена из листа толщиной 38 мм.

В акустической системе 25 АС-027 применен следующий комплект головок: низкочастотная — 50ГДН-З, среднечастотная — 20ГДС-З, производства ПРЗ, г.Ивано-Франковск, и высокочастотная изодинамическая — 25ГДВ- 1, производства Ленинградского завода Ферроприбор. Головки обрамлены декоративными пластиковыми накладками: накладки НЧ и СЧ головок круглые с четырьмя отверстиями для крепления; накладка головки ВЧ, обрамляющая одновременно круглое отверстие фазоинвертора, имеет прямоугольную форму. СЧ-головка изнутри изолирована от общего объема корпуса специальной герметичной пластиковой заглушкой.

На передней панели, кроме того, имеется декоративная наклейка с названием колонок и основными техническими характеристиками. Головки спереди защищены от внешних механических воздействий вороненой металлической сеткой. Фазоинвертор имеет следующие геометрические размеры: диаметр 55 мм, длина 165 мм, частота настройки 25 — 30 Гц.

Внутренний объем АС 41 л. Для уменьшения влияния на АЧХ звукового давления и качества звучания динамиков, резонансов внутреннего объема корпуса, на его внутренних стенках закреплены звукопоглощающие маты — техническая вата, обтянутая марлей. Внутри корпуса, на едином стальном шасси смонтированы электрические фильтры, обеспечивающие электрическое разделение низко-, средне- и высокочастотных полос динамиков. Фильтры обеспечивают разделение частот: между НЧ и СЧ головками — 500 Гц, между СЧ и ВЧ головками — 3000 Гц.

В конструкции фильтров использованы резисторы типа С5-35В, конденсаторы МБГ0-2, катушки индуктивности на пластиковых каркасах с «воздушными» сердечниками. На задней стенке корпуса имеется отверстие, через которое выходят питающие провода, заканчивающиеся разъемом ОНЦ-ВИ-1-2/16-В.

В комплектацию входит подставка специальной формы, изготовленная из стального стержня и обеспечивающая при необходимости изменение угла наклона акустической оси динамика.

Системы акустические «Электроника 25АС-227» и «Амфитон 25АС-227» с 1984 произведены Ленинградским заводом ферроприборов и Львовским ПО им. Ленин. Громкоговорители трехполосные с фазоинвертором «Электроника 25АС-227» и «Амфитон 25АС-227» аналогичны, выполнены в зеркальном отображении и предназначены для качественного воспроизведения фонограмм в составе комплекса усилительной аппаратуры высшей группы сложности. . Функции НЧ выполняют головка 25ГД-42, головка СЧ 15ГД-11, изодинамическая головка ВЧ 10ГИ-1. Магнитная система головки состоит из 2-х параллельных рядов магнитов, а плоская мембрана изготовлена ​​из полимерной пленки, на которую нанесена звуковая катушка. В нем предусмотрен безынерционный режим излучения, расширивший частотный диапазон до 31,5 кГц, для уменьшения нелинейных и фазовых искажений. Громкоговорители выполнены в корпусах из прессованного ДСП, оклеенного тонкой пленкой, имитирующей ценные породы. Номинальная входная мощность 25 Вт. Сопротивление 4 Ом. Диапазон рабочих частот 31,5…31500 Гц. Среднее звуковое давление 1,2 Па. Размеры динамика — 320х600х320 мм. Вес 25 кг. Цена одного динамика 145 руб. С 1986 динамики получили обозначения «Электроника 25АС-027» и «Амфитон 25АС-027».

Ручная акустическая система «Амфитон 25АС-027». Руководство по эксплуатации акустической системы «Электроника 25АС-227».

———-

Доработка акустических систем Амфитон 25АС-027

/

Давно хотел купить эти колонки, но купил только в 2009 году, с рук (за 68$ по тем курсам). Причина покупки только одна — изодинамические ВЧ, но к ним еще можно добавить 50 HDN и хороший корпус. При покупке сравнивал с S-90 и С-90Д Амфитон выигрывал по басам и ВЧ.

Паспортные данные по АС

Частотная характеристика: 25 (-17дБ) — 31500 Гц

Неравномерность АЧХ в диапазоне 100-8000 Гц: ± 4 дБ

3

Ограничение мощности шума: 50 Вт Вес: 25 кг

Размеры: (ВxШxГ): 60x32x27 см

Труба фазоинвертора имеет размеры: диаметр 55 мм и длина 165 мм, частота настройки 25-30 Гц. Внутренний объем АС 41 л. Частотный раздел: 500 и 3000 Гц. Акустические системы: 50 ГДН-3, 20 ГДС-3 и 25 ГРВ-1 (10 ГИ-1-4).

Форма АЧХ звукового давления, измеренного по оси, кривая 1:

Амплитудно-частотные характеристики гармонических искажений для 2-й и 3-й гармоник представлены на фото, кривые 2 и 3. Гармоника искажения измерялись при среднем уровне звукового давления 90 дБ.

Достался в хорошем состоянии, ни разу не откручивался, только подвеска на басе рассыпалась. Первое прослушивание дома было, конечно, впечатляющим.

Источник KENWOOD DP 1060

Усилитель ОДИССЕЙ-У-010

Детальность и проработанность на высоких нотах, очень хороший бас, но середина, как и везде, не очень.

_

Корпус изготовлен из ДСП (передняя и задняя) и фанеры (боковые, верх и низ). Толщина стенок 18 мм, кроме передней она 38 мм. В верхней части туловища две колбаски с ватой. Фильтр собран на металлическом шасси, провода естественно тонкие, клемм нет. К проводу на конце фазоинвертора крепится бандаж — скорее это борьба со свистом. В целом качество сборки неплохое, но и хорошим его не назовешь. Но есть возможности для улучшения.

Ну а теперь к делу. После долгих пробегов по трекам установил следующие этапы работ по данным динамикам:

1. Работа с кузовом

2. Замена СЧ

3. Перерасчет фильтра

4. Замена подвески на бас

5 Замена проводки

6. Улучшение внешнего вида и сборки

Хочу предупредить, что моя доработка не является эталоном или идеалом, это лишь один из возможных примеров доработки этой колонки, ибо вкусы у всех разные. И может кому-то моя работа покажется неполной, неправильной или совсем бессмысленной, потому что я делал ее для себя и на свой вкус. Поэтому пусть моя работа будет для вас лишь одним из вариантов познания акустики.

1. Работа с кузовом

Разбираем все, вплоть до последних саморезов. Подробно описывать процесс не буду, надеюсь ни у кого не возникнет с этим проблем.

Здесь основная работа заключается в укреплении стен и заделке швов. Швы заделывал клеем ПВА, АС ставил под углом 45° и шов заливал клеем (удобно при этом использовать шприц), дав ему полностью высохнуть. Сушка одного шва длилась примерно 1-2 дня, так что это самый долгий этап в доработке, но результат того стоит. В итоге получил корпус без звуков при ударе, почти как камень.

В одном случае я установил 3 проставки. Два по бокам и один спереди-сзади. Сделал их из массива дуба и акации, забил наглухо и поставил на ПВА, не вкручивая шурупы и обклеив ватином. Распорки устанавливаются после проклейки швов. После установки проставок кисть снова прошла швы клеем. Я не покрывала весь корпус каким-либо материалом, считаю это лишним. Odyssey не дает сильно уйти низким частотам, поэтому гула нет. В итоге у нас получился вот такой кузов изнутри.

Так же вырезал накладки из ДВП, под бас, по 2 на каждую. Так как защитная сетка снимается, то между динамиком и накладкой для его прикрытия появляется приличное расстояние, я выдвинул динамики немного вперед, к тому же прочность не помешает.

Колпачок СЧ динамика, я укоротил магнит будущего 30 гдс. Заглушка изготовлена ​​из ДСП 16 мм. Он сделал это потому, что своим магнитом он закрывает почти весь объем сзади. Внутри обклеил ватином, вклеил в дырку, снаружи, в корпусе — войлоком. Трубки фазоинвертора были укорочены на 1 см, вклеены в отверстия и обклеены войлоком внутри корпуса.

Сзади на месте прежнего отверстия для кабеля вырезал отверстие под клемму. Посадил на клей и прижал саморезами.

2. Замена СЧ

Вариантов много. Можно оставить 20 ГДС, поменять на широкополосный тип 5 ГДШ, или импортировать. У меня уже была новая купленная 30 ГДС, с тканевой прорезиненной подвеской. 20 ГДС в моей версии была с полиуретановой подвеской. Прямое сравнение с прослушиванием подтвердило, что у 20 GDS действительно противный звук. Поэтому замену считаю вполне оправданной, несмотря на то, что у 30 ГДС такая подвеска. HDS звучит ярче и красочнее, чувствительность такая же, звук 30 HDS можно только назвать более линейным.

В итоге звук изменился в лучшую сторону. Появилась выразительность и естественность в звучании. Звук стал более динамичным.

_

Вот схема родного фильтра Амфитона:

Приборов для изучения АЧХ не было, поэтому настраивал на слух. Единственная возможность измерения была в затухании фильтра, здесь:

Синим цветом указаны графики затухания родного фильтра, но без нагрузки динамиков. Красным цветом обозначена моя версия фильтра, тоже без динамиков. При включении нагрузки (громкоговорителя) затухание фильтров падает, и кривые будут еще круче, плюс еще добавляется АЧХ самих динамиков и итоговая АЧХ будет совсем не такой как на этих графиках. Поэтому не обращайте внимания на слишком плавные спады.

По родному фильтру видно, что участок НЧ и СЧ около 750 Гц, СЧ и ВЧ — 3700 Гц. По новым (красные графики) НЧ и СЧ — 40 Гц, СЧ и ВЧ — 12000 Гц. При включении всех динамиков разделы будут другими, особенно АЧХ.

Настройка фильтра производилась в том месте, где будут стоять колонки. К каждому динамику припаял провода, и уже на диване, в обычной обстановке, подобрал детали. Окончательного результата я добился через 4 месяца, даже когда колонки были уже полностью собраны.

В итоге я придумал такой фильтр:

Фазовое согласование громкоговорителей одинаковое. На низких частотах второй порядок, чуть меньше номинала, чем было. На СЧ первый порядок, подрезка по низу. Так как 30 гдс выше чем надо (выше 5кГц) не берет, верх я не обрезал, и так звук намного живее. Сопротивление для согласования чувствительности. На ВЧ второй порядок. Все просто и понятно. Катушка НЧ была взята от старого фильтра, от СЧ звена. Катушку ВЧ я взял от другого динамика. Конденсаторы также набираются из старого фильтра.

Использовал конденсаторы К73-11 (ВЧ звено) и МБГО (СЧ и НЧ звено). Я тоже пробовал К73-17, но звук мне не понравился. Все детали приклеены к полу кондиционера.

4. Замена подвески на бас

Старые подвески просто рассыпались на глазах, особенно на больших объемах, поэтому требуется ремонт. Замена достаточно простая, старый подвес снимаем, новый клеем.

Чистим старую подвеску и все что от нее осталось. Я работал растворителем. Особенно тщательно он работал над диффузором. Я не снимал колпачок и центрирующую шайбу. Даже без подвеса динамик играет как надо, без трения, но только в таком положении. Результат:

Купил новые подвесы на радиорынке, 5$ за пару:

Осторожно! Не смазывать суспензии спиртом и растворителями. Клей использован полимерный. Места склейки подвески зачистил наждачной бумагой. Сначала клеил на рассеиватель, потом после высыхания — на раму.

Для придания приличного вида я покрыл внешнюю сторону механизма канцелярскими чернилами, в 3 слоя.

5. Замена проводки

Я использовал обычный акустический кабель, НЧ 2,5 мм2, СЧ и ВЧ — 1,5 мм2. Но думаю, что можно ограничиться низкими частотами — 1,5 мм2 СЧ и высокими частотами — 1 мм2. С ним будет удобнее работать.

Установил обычные клеммы:

6. Улучшение внешнего вида и сборки

Наступает выравнивание поверхности, с помощью шпаклевки. Я снял шильдики и совместил отверстия. Вот что получилось:

Накладки на динамиках зачистил мелкой шкуркой и покрыл черной матовой краской из баллончика, в 3 слоя. Купил самоклейку на свой вкус.

Далее склеил корпус и приступил к сборке. Вату ставил ту что была, ничего не добавлял и не убавлял. На фото видны накладки под НЧ из ДВП. Убраны сетки перед динамиками. Каждый динамик был посажен на мягкий оконный утеплитель. Результат:

_

Образец одного из стыков

Вид сзади, крашеный, т.к. никогда не оглядываюсь назад, и нет смысла обклеивать.

Лакировать не стал, покрасил головки шурупов черной краской.

Результат превзошел ожидания. При правильной установке есть полноценный бас до 50Гц, потом спад, но до 30Гц еще нормально давит. Нижний порог слышимости составляет 27 Гц. Звук естественный, не напрягающий. Плотный бас, выразительная (но не выпирающая середина), легкие и четкие высокие частоты. Не скажу, на сколько они тянут по магазинным ценам акустики, скажу только, что звучат они лучше, чем выглядят.

По сравнению со старыми колонками новая версия особенно выделяется выразительными средними частотами и легкими, а не свистящими верхами.

Еще один очень важный момент. Акустическая утонченность — это еще не весь эффект хорошего звука. Источник тоже очень важен, заметна разница между компьютером и обычным проигрывателем DVD, не говоря уже о проигрывателях компакт-дисков. Хороший усилитель – это большой шаг к хорошему звуку. Что ж, правильная установка. Доработка, конечно, изменит звук, но полного эффекта невозможно добиться без хорошего источника, усилителя и правильной установки.

В завершение хочу поблагодарить моих друзей и участников форума «Акустические системы», сайта «Паяльник» cxem.net, которые помогли в создании этого проекта, большое спасибо!!!

Всем удачи в обновлении!

Задача : проверить работоспособность и привести акустическую систему Амфитон 25АС-027 в соответствие с исходными техническими параметрами.

Перед разборкой динамиков был измерен полученный импеданс и установлено, что особо явных акустических проблем не обнаружено. После замеров акустика была разобрана для проклейки корпуса в местах стыков, проклейки виброизоляции и замены проводов.

Фото разобранного корпуса:

Исходный вариант фильтра:

А теперь, собственно, самое интересное, из-за чего всегда стоит разобрать старые колонки, и не важно чьего производства они есть, шаловливые руки в любой стране мира.

Первый косяк, производство:

Отверстие, куда входят провода СЧ динамиков, не было заклеено никаким герметизирующим материалом (в подавляющем большинстве случаев пластилином). На фото можно оценить соответствие размера отверстия и толщины провода, влияние низких частот на средние было вполне приличным.

Второй косяк, трудно сказать чей, так как с акустикой разобрались и теперь последний не найдёшь.

На фото два фазоинвертора соответственно от одного и второго динамика. Та тряпка вещь безусловно необходимая в случае с этой акустикой. Объясняю: слишком маленькая площадь фазоинвертора приводит к очень большой скорости воздуха в порту фазоинвертора. На скорости 6 м/с уже слышны неприятные призвуки. Вариантов решения два, первое — увеличить площадь фазоинвертора, либо повесить вот такую ​​тряпку, бечевку, любую акустически прозрачную вещь, которая не даст образоваться турбулентным потокам. Конечно, лучший вариант – это оптимальная площадь фазоинвертора, но как компромисс в борьбе между разработчиками и тупым начальством, однажды сказавшим, что так и должно быть, пойдут и тряпки.

Короче, на второй порт надо обязательно еще и кусок марли приложить. Внимание! Это применимо только в случаях, предусмотренных разработчиком. Не нужно что-то пихать, не вникая в первую попавшуюся фазу первой попавшейся вам акустики. Мы восстанавливаем только то, что предоставлено разработчиками, никакой самодеятельности.

Косяк третий, рукожопный.

Как сказал владелец колонки, акустику покупал у человека, который менял подвесы на НЧ. Классическая история с этим типом динамиков. Обратите внимание на фото, провод от вуфера был просто перекушен где-то посередине и потом так неаккуратно и некачественно припаян, что я даже удивился, что там есть контакт. Такие суперсоединения просто нужно выгнать поганой метлой!

Впаиваем фильтр, меняем провода на новые. Я просто без фанатизма взял хороший медный провод. Вот что получилось:

К этому времени клей высох, и виброизоляция была приклеена к стенам. Считаю это очень важным и необходимым шагом. Неоднородность корпуса значительно снижает добротность корпуса, что благоприятно сказывается на четкости воспроизведения басовой и суб-НЧ составляющих сигнала. Фото:

В довершение всего немного эстетичного внешнего вида СЧ и НЧ динамиков. Они были сильно выцветшими, поэтому их раскрашивали тушью. Когда-то давно ради эксперимента измерил динамик до покраски и после покраски. Ни по замерам, ни на слух я разницы не услышал. Все эти выводы относятся к динамикам советского производства. Фото нарисовано, а динамики нет.

Далее последовала сборка, пломбировка СЧ отсека, проверка правильности распайки. И прослушивание. Вполне приличный звук этих акустических систем известен многим, и описывать его, на мой взгляд, бессмысленно. Я не собираюсь продолжать аудиофильскую ересь. Акустика играет четко, слаженно, без неприятных артефактов на любой громкости, естественно в пределах своих возможностей.

Акустическая система «Амфитон 25АС-027»

Акустическая система «Амфитон 25АС-027/150АС-007» (1987 г.) Амфитон «»150АС-007″» , предназначен для воспроизведения звуковых программ с качественной бытовой усилительной аппаратуры.

Производитель акустических систем Амфитон «25АС-027» — Львовское ЛПО им. Ленина (выпускается с 1987 г.).
С 1987 года ленинградский завод «Ферроприбор» выпускал полностью идентичные динамики с наименованием «Электроника 25АС-027» .
Также выпускались акустические системы с наименованиями Lorta «»150AS-007″» . Они также полностью аналогичны АС Амфитон «25АС-027».

С помощью пассивных кроссоверных фильтров весь частотный диапазон акустической системы «25АС-027» разбит на 3 полосы, каждая из которых воспроизводится своей головкой.

Акустическая система имеет три головки:
низкочастотная тип 25ГД-42 (50ГДН-3),
среднечастотная тип 15ГД-11 (20ГДС-3),
ВЧ типа 10ГИ-1 (25ГДВ-1).

Отличительной особенностью данного динамика является использование высокочастотной изодинамической головки — 10GI-1 .
Магнитная система такой головки состоит из 2-х параллельных рядов магнитов. Плоская мембрана изготовлена ​​из полимерной пленки, на которую нанесена звуковая катушка. Мембрана обеспечивает безынерционный режим излучения, что позволяет расширить воспроизводимый такой головкой частотный диапазон до 31,5 кГц, и при этом уменьшить его нелинейные искажения.

Корпус акустической системы Амфитон «25АС-027» (35АС-218) выполнен в виде фазоинвертора.

АС Амфитон «25АС-027» не имеет регуляторов.

ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ:
Номинальная мощность, Вт ……………………………….. ……… 25.
Максимальная мощность, Вт………………….. …………….. …. 50.
Диапазон воспроизводимых частот, Гц………………………………. 25…31500.
Номинальное звуковое давление (100…4000 Гц), Па…………. 1.2.
Номинальное электрическое сопротивление, Ом………………… 4.
Габаритные размеры, мм ……………. ……………………………………….600x320x320.
Масса, кг ………………………………………………. ………………….. ………. 25.

Неравномерность АЧХ на нижней граничной частоте воспроизводимой частоты диапазон относительно среднего уровня звукового давления составляет -18 дБ.

Уровень характеристической чувствительности не менее 86 дБ.

Неравномерность звукового давления в диапазоне частот 100..8000 Гц составляет ±4 дБ.

Корпус АС Амфитон «25АС-027» выполнен в виде прямоугольного неразборного ящика из ДСП, оклеенного тонкой пленкой, имитирующей дерево. Толщина стенки корпуса 18 мм, передняя панель для повышения ее жесткости выполнена из листа толщиной 38 мм. Внутренний объем кузова 41 литр.

Фазоинвертор настроен на частоту 30 Гц.

Разделительный фильтр:

Частоты кроссовера: между НЧ и СЧ головками — 500 Гц, между СЧ и ВЧ головками — 3000 Гц. В конструкции электрофильтров применяются резисторы типа С5-35, конденсаторы — МБГО, катушки индуктивности — на пластиковых каркасах без сердечников.

Сравнение:

АС Амфитон «25АС-027» по сравнению с АС «С-90» имеют более компактные габариты и чуть меньший вес, а также более слабый низкочастотный динамик.
Таким образом, АС Амфитон «»25АС-027″» занимает младшую позицию по отношению к АС «С-9».0″

При слепом тесте звук АС Амфитон «»25АС-027″» можно отличить от звука более старой версии АС Амфитон «»35АС-018″» а также от звука АС’ «С-90».Прямое сравнение АС Амфитон «25АС-027» и «35АС-018» отдаст большее предпочтение в пользу АС Амфитон «35АС-018». частотная изодинамическая головка 10ГИ-1 фактически уступает классическим советским головкам динамического типа, например 10ГД-35.При нахождении слушателя на главной акустической оси, т.е. «динамики звучат слишком ярко и шумно, высокие частоты режут слух. При незначительном (градусах на 20-30) смещении слушателя от основной акустической оси высокие частоты сильно «заваливаются» и звук становится глухим и невыразительным (Справедливости ради надо отметить, что при длительной регулировке положения колонок в помещении локализация При расположении места прослушивания на диване с большой высокой спинкой и наличии толстого ковра на задней стене комнаты можно получить удобную зону прослушивания шириной около 1 метра. В принципе, если вам нравится слушать музыку в одиночестве, это может быть в какой-то степени приемлемо.)

Бас АС Амфитон «25АС-027» уступает басу АС Амфитон «35АС-018». Он менее линейный, менее динамичный и более утомительный при длительном прослушивании.

Низкочастотные динамики системы «25АС-027», а также НЧ-динамики в АС Амфитон «35АС-018» изготовлены на поролоновых подвесах, срок службы которых составляет 20 ± 5 лет.

Кроме того, АС Амфитон «25АС-027» выпускался в меньшем количестве, чем, например, АС «С-90».
В результате АС Амфитон «25АС-027» в настоящее время продается по значительно завышенной цене, иногда в 2-2,5 раза. Что никак не компенсируется ни их характеристиками, ни звучанием.

При стоимости, сравнимой с АС Амфитон «35АС-018» и схожих проблемах с восстановлением пенопластовых подвесок покупка старших сестер этих АС видится более предпочтительной.

Если по каким-то причинам вы сильно ограничены в допустимых габаритных размерах динамика, то рекомендую обратить внимание на динамик Амфитон 50АС-022 (100АС-022).

Восстановление АС Амфитон «25АС-027″»:

На данный момент покупка подвесов не представляет сложности.С учетом почтовых расходов комплект на два НЧ обойдется в 1000 рублей, включая стоимость доставки.Ремонт дело довольно кропотливое и требует предельной внимательности и аккуратности, что под силу не каждому.

Способ, рекомендуемый для АС Амфитон «35АС-018» с полной заменой головок на аналогичные головки с резиновыми подвесками (см. статью об АС Амфитон «35АС-018″»), в данном случае не приемлем, т.к. заметное ухудшение низкочастотной составляющей звука.
Поэтому при желании использовать именно АС Амфитон «25АС-027» единственным вариантом может быть покупка АС Амфитон «25АС-027» с «»убитыми»» подвесами и последующей их заменой.Повторюсь, ремонт довольно кропотливый и требует предельной внимательности и аккуратности, что под силу не каждому.

B2ECHT R4 — Бытовой насос Bell & Gossett — Каталоги в формате PDF | Техническая документация

Добавить в избранное

{{requestButtons}}

Выдержки из каталога

ХАРАКТЕРИСТИКИ Рабочее колесо: чугунное, полуоткрытое, незасоряющееся, с откачивающими лопастями для защиты механического уплотнения. Сбалансирован для плавной работы. Крыльчатка из кремниевой бронзы доступна в качестве опции. Корпус: Чугунный спиральный для максимальной эффективности. Напорная резьба 2″ NPT. Механическое уплотнение: уплотнительные поверхности из карбида кремния и карбида кремния. Металлические детали из нержавеющей стали, эластомеры BUNA-N. Вал: коррозионностойкая нержавеющая сталь. Резьбовая конструкция. Контргайка на всех моделях для защиты от повреждения компонентов при случайном вращение в обратном направлении Крепежные детали: нержавеющая сталь серии 300 Номинальная температура 200ºF для непрерывной работы в полностью погруженном состоянии Возможность работы всухую без повреждения компонентов Серия 2EC-HT Модель 2ECHT ПОГРУЖНЫЕ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ НАСОСЫ

Bell & Gossett Сточные воды ПРИМЕНЕНИЕ Специально разработан для следующих целей: • Полностью погружен в высококачественное турбинное масло для смазки и эффективной теплопередачи. • Изоляция класса B • Продувка котла, высокотемпературный конденсат ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ • Двигатели с пусковым конденсатором для максимального пускового момента. • Встроенная защита от перегрузки с автоматическим сбросом. • Масло- и водостойкая способность SJOOW для тяжелых условий эксплуатации • Возможность работы с твердыми частицами: макс. 3⁄4 дюйма • Размер нагнетания: 2 дюйма NPT • Производительность: до 70 галлонов в минуту • Общий напор: до 27 футов TDH • Температура: шнуры, рассчитанные на высокую температуру температура. • Модели имеют NEMA…

МОДЕЛИ Bell & Gossett для сточных вод Номер для заказа л.с., фазное напряжение, об/мин, сопротивление, рабочее колесо, макс. KVA Масса при полной нагрузке Opera- DisLRA Dia. (In.) Ампер Код КПД двигателя Start Line-Line (фунты) зарядка Автоматический поплавок в комплекте Номера принадлежностей: A2HT31 – 115 В и A2HT32 – 208 и 230 В (сверхвысокотемпературный поплавковый выключатель) 15 = нагнетание из нержавеющей стали 1½ дюйма Подключение в комплекте P1 = сверхвысокотемпературный поплавок в комплекте 1 = 115 В 8 = 208 В 2 = 230 В 1 = 1 фаза

(Все размеры указаны в дюймах. Не использовать в строительных целях. ) Описание Корпус крыльчатки Механическое уплотнение Вал двигателя Шарикоподшипники двигателя Корпус силового кабеля Кольцо круглого сечения Xylem Inc 2881 East Bayard Street Ext., Suite A Seneca Falls, NY 13148 Телефон: (866) 325-4210 Факс: (888) 322-5877 www.bellgossett.com Bell & Gossett является товарным знаком Xylem Inc. дочерние компании © 2015 Xylem Inc.

Все каталоги и технические брошюры по бытовым насосам Bell & Gossett

1. c 320bpx

   2 страницы

2. D 125A

   8 страниц

3. BBSP R3 BBSP/BBSP2

   2 страницы

4. A 349C

   2 Страницы

5. Компрессионные баки ASME

   2 страницы

6. Насосные установки Domestic® серии CBM и CBEM для питания котлов

   4 страницы

7. Насосное оборудование для перекачки конденсата Domestic®

   8 страниц

8. Паяные пластинчатые теплообменники BPX

   4 страницы

9. Паяные пластинчатые теплообменники BPX™

   4 страницы

10. Насос для удаления конденсата LS

    4 страницы

11. A 139A ecocirc auto и vario

    4 страницы

12. BSS R3

    4 страницы

13. B1FE R1

    4 страницы

14. Серия e-HM

    2 страницы

15. Серия e-90 ECM

    4 страницы

16. Серия e-80

    4 страницы

17. Серия e-1532

    8 Стр.

18. Серия e-1531

    4 страницы

19. Моноблочные центробежные насосы серии e-90 серии 117

    4 страницы

20. A 50 P Гидравлические системы отопления и водопровода

    44 страницы

21. E 150B Модельный ряд EWW для очистки сточных вод

    12 страниц

22. E 100B Линия продуктов для отстойников, сточных и сточных вод

    16 страниц

23. A 625B Circuit Sentry Flo-Setter- A НЕЗАВИСИМЫЙ БАЛАНСИРОВОЧНЫЙ КЛАПАН ОТ ДАВЛЕНИЯ

    4 страницы

24. Регулирующий клапан A 626E Ultra Setter, независимый от давления

    4 страницы

25. Серия A 133A ecocirc e3

    4 страницы

26. Встраиваемые насосы серии 80

    32 страницы

27. Внутренняя серия B35 2’NPSH, типы PF и PVF

    18 страниц

28. Бытовые насосы серий DB и DB-F

    14 страниц

29. Конденсаторные агрегаты Hoffman серии SCC, CC, HC, CS, HS, CB, CBE

    49 страниц

30. Подземные конденсатные блоки серии CU и UH

    10 страниц

31. Блоки подачи конденсата LSC и питания котла LSM

    10 страниц

32. Вакуумные нагреватели VLR и HV

    42 страницы

33. Вакуумные нагреватели серий VL и HV

    33 страницы

34. Сменные вакуумные нагреватели VC и VCD

    42 страницы

35. Серия Domestic или Hoffman Centriflo, типы PF и PVF

    28 страниц

36. Отечественная серия HB-17

    8 страниц

37. Вакуумные установки серии MJ для бытового использования

    34 страницы

38. Серия Hoffman VBF и HBF

    8 страниц

39. Конденсаторные блоки серии Watchman

    12 страниц

Архивные каталоги

1. Серия 60 Необслуживаемая

   16 страниц

2. Серия

   HSCS

   6 страниц

3. Запасные части для горизонтальных насосов HSC³ с разъемным корпусом

   15 страниц

4. Запасные части для рядных центробежных насосов с разъемным соединением серии 80-SC

   25 страниц

5. Запасные части для Rolairtrol и сепараторов для удаления отложений

   2 страницы

6. Детали для ремонта отстойника, сточных и сточных вод

   44 страницы

7. Двигатель 15/20GDS и данные по применению

   2 страницы

8. Чертежи Simplex без направляющих 84

   1 страниц

9. Чертежи Simplex без направляющих 48

   1 страниц

10. Каталог запасных частей-Специализированные гидравлические системы, Специальные разработки, Аксессуары для центробежных насосов

    72 страницы

11. Список деталей комплекта переходного фланца

    1 Стр.

12. Комплект переходных фланцев Запасные части

    4 страницы

13. Безнасосные конденсатные агрегаты PCC серии Domestic (устаревшие)

    14 страниц

14. Панели управления Home и Hoffman

    38 страниц

15. Запасные части для погружного насоса — модели SE85, SW87, SW88D3, SW88D4 и панели управления

    8 страниц

16. Насосы серии HSC и HSC-S®

    36 страниц

17. Серия VSX

    35 страниц

18. Запасные части для старых серий VSC и VSCS

    22 страницы

19. Моноблочные насосы серии 1535

    6 страниц

20. Моноблочные насосы серии 1531

    42 страницы

21. Моноблочные насосы серии 1522

    11 страниц

22. Детали двигателя B&G от 1/12 до 2 л. с.

    32 страницы

23. Насосы стандартной конструкции серии 1510

    50 страниц

24. Насосы с сальником серии 1510

    56 страниц

25. Встраиваемые насосы серии 90

    12 страниц

26. Линейный насос серии 60

    16 страниц

27. Специализированный каталог Hydronic

    20 страниц

28. Водяное отопление и водопровод

    20 страниц

Сравнить

Удалить все

Сравнить до 10 продуктов

Анализ разложения магнитотеллурических данных BEAR: влияние на проводимость верхней мантии Фенноскандинавского щита | Международный геофизический журнал

Журнальная статья

И. Лахти,

И. Лахти

Ищите другие работы этого автора на:

Оксфордский академический

Google ученый

ОБЪЯВЛЕНИЯ

Т. Коржа,

Т. Коржа

Ищите другие работы этого автора на:

Оксфордский академический

Google ученый

ОБЪЯВЛЕНИЯ

П. Кайкконен,

П. Кайкконен

Ищите другие работы этого автора на:

Оксфордский академический

Google ученый

ОБЪЯВЛЕНИЯ

К. Вайттинен

К. Вайттинен

Ищите другие работы этого автора на:

Оксфордский академический

Google ученый

ОБЪЯВЛЕНИЯ

Geophysical Journal International , том 163, выпуск 3, декабрь 2005 г. , страницы 900–914, https://doi.org/10.1111/j.1365-246X.2005.02744.x

Опубликовано:

История статьи

Получено:

14 апреля 2005 г.

Принято:

15 апреля 2005 г.

Опубликовано:

01 декабря 2005 г.

Фильтр поиска панели навигации Geophysical Journal InternationalЭтот выпускЖурналы РАНГеофизикаКнигиЖурналыOxford Academic Термин поиска мобильного микросайта

Закрыть

Фильтр поиска панели навигации Geophysical Journal InternationalЭтот выпускЖурналы РАНГеофизикаКнигиЖурналыOxford Academic Термин поиска на микросайте

Расширенный поиск

Сводка

Данные долгопериодного магнитотеллурического (МТ) и геомагнитного глубинного зондирования (ГДС) были получены на Фенноскандинавском щите в рамках проекта Балтийского электромагнитного массива (BEAR). Полевая кампания была проведена летом 1998, когда вариации естественного электромагнитного поля регистрировались одновременно на 46 MT и 20 станциях GDS. Ключевыми задачами проекта являются исследование электрических свойств верхней мантии и определение глубины до границы литосферы и астеносферы в Фенноскандинавском кратоне.

Сложная задача возникает из-за того, что многочисленные высокопроводящие тела земной коры и локальные контрасты электропроводности вызывают гальванические и индуктивные искажения расчетных передаточных функций в районе исследований. Мы представляем здесь систематическую декомпозицию и анализ размерности данных BEAR и используем результаты этого анализа для проверки областей, для которых оправдана одномерная инверсия. Мы утверждаем, что большинство данных BEAR представляют собой региональные 2-D и 3-D структуры с локальными гальваническими искажениями. Разложение длиннопериодного ( T > 3000 с) МТ-тензоры импеданса дают набор плавно меняющихся направлений регионального простирания. Тем не менее, углы простирания значительно различаются в масштабе массива BEAR и имеют резкие региональные изменения в некоторых областях. Пространственное поведение углов простирания не может быть связано с крупномасштабными геологическими образованиями. Более того, сильное изменение азимутов простирания по массиву BEAR убедительно показывает, что углы простирания не могут быть связаны с современным движением плит или мантийной конвекцией, потому что это потребовало бы постоянного азимута простирания по всему массиву. Наблюдаемые долгопериодические простирания указывают в основном на 2-D и 3-D структуры верхней мантии или застывшие в анизотропии, вызванной несколькими палеопротерозойскими и архейскими событиями.

Анализ размерности данных BEAR показывает, что в северо-восточной части массива региональная структура примерно одномерная. 1-D инверсия выбранных данных из западной части Лапландско-Кольского домена выявляет проводящий слой в средней коре. Повышение проводимости требуется также на глубинах более 170 км, что обеспечивает минимальную оценку толщины литосферы под целевым районом. Частичный расплав или растворенная вода в оливине являются наиболее вероятными источниками повышенной проводимости на таких глубинах.

астеносфера, континет , геотермальные и электромагнитные (ЭМ) исследования, проведенные в регионе (например, Korja & Hjelt 1993; Luosto 1997; Kukkonen & Peltonen 1999; Маласка и Хивонен, 2000 г.; Сандовал 2002; Сандовал и др. 2004). Однако до 1998 года, когда был реализован проект Балтийского электромагнитного массива (BEAR), в Фенноскандии было проведено лишь несколько очень глубоких исследований ЭМ. Проект BEAR является вкладом в международную программу EUROPROBE SVEKALAPKO (Hjelt & Daly 1996). Используя массив одновременных магнитотеллурических (МТ) и геомагнитных глубинных зондирований (ГДС), массив BEAR производит информацию о недрах Земли с точки зрения электропроводности. Ключевыми целями проекта являются изучение структуры электропроводности верхней мантии и определение глубины литосферно-астеносферной границы (ГГГ) под древним Фенноскандинавским щитом.

Структура проводимости верхней мантии и существование LAB под Фенноскандинавским щитом давно интересовали геофизиков (например, Jones 1982; Kaikkonen et al. 1983; Rasmussen et al. 1987; Pajunpää 1988; Rasmussen 1988; Корья и Койвукоски, 1994). Джонс (1982) установил, что кровля астеносферного слоя находится на глубине 155–185 км и имеет мощность 60 км в северной Швеции. Однако, согласно исследованиям МТ Расмуссена (1987), признаков развитой МКБ в северо-западной части Щита в Швеции нет. Кайкконен (1983) представил модель, которая не поддерживает наличие слоев земной коры или астеносферы в верхних 400 км в восточной части Фенноскандинавского щита (Карельский домен). МТЗ в юго-западной части Щита (Расмуссен, 1988) показали высокоомную верхнюю мантию без развитого астеносферного слоя. Korja & Koivukoski (1994) заявили, что нет никаких признаков проводящего слоя верхней мантии в пределах верхних 300 км в центральной части Фенноскандинавского щита. С другой стороны, недавние результаты многостраничного моделирования (Энгельс и др. 2002) и трехмерное объемное моделирование (Варенцов и др. 2002) по данным BEAR показывают, что где-то в верхней мантии существует избыток проводящего материала с проводимостью 5000 S, но глубина неизвестна. Набор данных BEAR должен значительно улучшить разрешение структуры мантии, поскольку он превосходит по качеству и охвату предыдущие наборы данных МТЗ, полученные в Фенноскандии.

Несколько авторов сообщали об исследованиях структур земной коры Фенноскандинавского щита методами ЭМ. Обзор исследований земной коры с помощью ЭМ и ГДС за предыдущие три десятилетия дан Korja & Hjelt (19).98). ЭМ-исследования предполагают сильно неоднородную (например, Корья, 1993) или даже анизотропную (Расмуссен, 1988) кору Фенноскандинавского щита. Для земной коры характерны вытянутые пояса проводников ориентировочной СЗ-ЮВ направленности, служащие маркерами древних зон орогенеза. Зоны повышенной проводимости разделены высокоомными блоками земной коры. Структура электропроводности земной коры в Фенноскандии очень сложна, и ее эффекты необходимо учитывать, чтобы точно отобразить верхнюю мантию под ней.

Уже почти три десятилетия известно (Бердичевский и Димитриев, 1976), что интерпретация данных МТ становится затруднительной, когда в данных присутствуют трехмерные приповерхностные вариации проводимости, как в случае с Фенноскандинавским щитом. По сравнению с данными ГДС, данные МТ, как правило, более искажены концентрацией течений, вызванных поясами с высокой проводимостью, и трехмерными вариациями проводимости вскрыши и самого верхнего фундамента. Накопление зарядов вблизи контрастов проводимости вызывает перераспределение электрического поля, что, в свою очередь, приводит к гальваническим искажениям, влияющим на региональный отклик в данных МТ. Такое низкочастотное гальваническое искажение генерирует как статический сдвиг данных кажущегося удельного сопротивления МТ (например, Wannamaker и др. 1984; Jiracek 1990) и фазовое смешение двух МТ-фаз, принадлежащих модели электропроводности, которая рассматривается как двумерная в региональном масштабе (Groom & Bailey 1989; Bahr 1991). Таким образом, для надлежащей интерпретации данных МТ требуются передаточные функции, которые анализируются на размерность и корректируются с учетом гальванических искажений.

Сообщаем о результатах декомпозиции и анализа размерности данных BEAR. Данные классифицируются по региональной размерности и локальным гальваническим искажениям. Региональные углы простирания и передаточные функции МТ извлекаются для дальнейшего моделирования и инверсии набора данных. Одномерные инверсионные модели извлекаются для одного субрегиона в северо-восточной части массива и используются для тщательных исследований разрешения. Мы завершим эту работу обсуждением тектонических и петрологических последствий полученных результатов.

2 Геология и проводимость земной коры Фенноскандинавского щита

Следующий обзор структуры и эволюции Фенноскандинавского щита в основном основан на работах Горбачева и Богданова (1993), Ниронена (1997) и Корсмана и др. (1999). Фенноскандинавский щит охватывает северо-западную часть докембрийского Восточно-Европейского кратона. Он охватывает докембрийский режим протерозойских террейнов, собранных через орогенные пояса в архейское ядро. Отложения фанерозойской платформы с возрастающей мощностью к юго-востоку охватывают юго-восточную часть кратона Восточно-Европейской платформы. На юго-западе Восточно-Европейский кратон отделен от фанерозойской центральноевропейской коры Трансъевропейской шовной зоной (ТЭСЗ), тогда как на северо-западе кратон перекрывается каледонским чехлом, представляющим собой аккреционный клин неопротерозойских и раннепалеозойских пород, который были внедрены во время каледонского горообразования г. г. . 540—400 млн лет назад. Фенноскандинавский щит состоит из четырех крупных сегментов земной коры, а именно Лапландско-Кольского, Карельского, Свекофеннского и Свеконорвежского (юго-западная Скандинавия) доменов с северо-востока на юго-запад соответственно (рис. 1).

Рисунок 1

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Массив BEAR и границы основных доменов земной коры Фенноскандии. Границы взяты из работы Горбачева и Богдановой (1993). Аббревиатура TESZ расшифровывается как Трансъевропейская шовная зона.

Карельский домен, окруженный с северо-востока и юго-запада двумя палеопротерозойскими орогенами, образует ядро ​​Фенноскандинавского щита. Это типичная неоархейская гранитоидно-зеленокаменная провинция, состоящая из гранитоидно-гнейсовых комплексов и надкоровых пород с возрастом от 3,1 до 2,5 млрд лет. объединение нескольких архейских террейнов на уровне 2,0–1,9млрд лет назад. В отличие от Лапландско-Кольского домена кора Свекофеннского домена формировалась в течение относительно длительного периода последовательных островодужных аккреций и последующих поздних, пост- и анорогенных магматических и экстенсиональных событий между 2,0 и 1,5 млрд лет назад. часть Фенноскандинавского щита, кора Свеконорвежского домена сформировалась в готском орогенезе 1,72–1,63 млрд лет назад в несколько фаз аккреции и магматической активности в результате направленной на восток субдукции. Позже кора была интенсивно переработана с незначительным ростом коры в свеконорвежском орогенезе (1,1–0,9Га). Это событие завершило основную эволюцию земной коры Фенноскандинавского щита. Западная часть земной коры в Фенноскандии (западная окраина кратонной Балтики) была позже переработана неопротерозойским событием растяжения 900–600 млн лет, раскрытием океана Япета 600 млн лет и последующим каледонским орогеном 540–400 млн лет. Открытие Атлантического океана завершило эволюцию земной коры в западной части Фенноскандии.

Группа BEAR покрывает весь щит и из-за большого расстояния между станциями около 150 км не является оптимальной для локализации структур локальной проводимости в земной коре. Поэтому мы использовали 3D, априорная модель электропроводности земной коры, морской воды и отложений Фенноскандии, установленная Korja et al. (2002а). Модель (рис. 2) была получена путем компиляции всех имеющихся результатов ЭМ исследований, проведенных на Фенноскандинавском щите до работ BEAR. Как видно из рис. 2, для щита характерны вытянутые пояса проводников ориентировочной СЗ-ЮВ направленности, служащие маркерами сегментов земной коры. Зоны повышенной проводимости разделены высокоомными блоками земной коры. Измерения МТ и ГДС показали, что континентальная кора под северными частями щита имеет умеренное сопротивление, тогда как под южной Финляндией она, по-видимому, обладает большей проводимостью (Kaikkonen & Pajunpää 19).84; Паюнпаа 1987; Корья и Койвукоски, 1994).

Рисунок 2

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Интегральная проводимость морской воды, отложений и верхней части земной коры (0–10 км) в Фенноскандии. Коровые проводники обозначаются следующим образом: AS, Alum Shale; IV, Имандра-Варзуга; КИ, пояс Киттиля; LG — Лапландский гранулитовый пояс; LL, Ладожское озеро; ЛО, Онежское озеро; ОК, Оутокумпу; ОУ, Оулу; ПЭК, Печенга; Словакия, Скеллефтео; TSB, Сланцевый пояс Тампере.

Проводящие пояса в западной части массива — Квасносланцевая аномалия (Гариби и др. 2000) и проводник Скеллефтео (Расмуссен и др. 1987), принадлежащий свеконорвежскому и свекофеннскому владениям. Наиболее заметными проводниками в области Лапландия-Кола являются проводник Киттиля и проводящие дайки Лапландского гранулитового пояса (Korja et al. 1989). На границе Карельской и Свекофеннской областей существует несколько проводящих поясов. Это пояса Оулу (Korja и др. , 1986 г.) и Outokumpu (Pajunpää 19).87) проводники с проводимостью от 10 до 20 × 10 ⁴ См в верхних 60 км. Несколько кондукторов существуют также в Свекофеннском домене, пояс Тампере (Korja & Koivukoski 1994) является наиболее значительным.

3 Обработка данных и характеристика

МТ-тензор импеданса содержит большое количество информации о структуре проводимости ниже точки измерения. Анализ этой информации необходим, прежде чем можно будет инвертировать и моделировать данные МТ для построения соответствующей модели электропроводности Земли. В последние десятилетия было введено несколько параметров для изучения размерности и информации о ударе тензора импеданса. Здесь мы представляем новые результаты, основанные на характеристике данных BEAR. За кратким описанием полевых измерений и обработки данных последует характеристика данных с использованием структурно-размерных инвариантов, фаз импеданса и результатов, полученных при тензорном разложении. Используя результаты, мы выделяем сайты, подходящие для одномерной инверсии (раздел 4).

3.1 Магнитотеллурические передаточные функции

Группа БЕАР состояла из 46 пятикомпонентных станций МТ и 20 станций ГДС со средним расстоянием c . между ними 150 км (рис. 1). Данные были собраны в июне и июле 1998 г., когда компоненты электромагнитных полей регистрировались одновременно с использованием новых процедур сбора данных. Интервал выборки составлял 2 с, а время записи c . 45 дней (рабочая группа Korja & BEAR, 2000 г. ). Критическим аспектом высокоширотных МТ-исследований является неоднородный характер поля естественного источника ЭМ, что может привести к ошибочным интерпретациям структуры проводимости Земли (Осипова 9).1771 и др. 1989). Анализы, проведенные с данными BEAR, показывают, что эффекты источника в импедансах MT можно устранить до 10 000 с с помощью надежных процедур обработки, и в данных тензора импеданса BEAR нет систематической погрешности (Варенцов и др. 2003a; (Соколова ). и др. 2004 г.), однако искажения источника появляются на гораздо более коротких периодах в измеренном вертикальном магнитном поле и в горизонтальных магнитных передаточных функциях, чем в измеренных горизонтальных компонентах электромагнитных полей, что также имеет место в случае с данными BEAR ( Варенцова и др. 2003а; Соколова и др. 2004). Для расчета данных передаточной функции применялись три различных надежных алгоритма обработки удаленных эталонов (Эгберт, 1997; Смирнов, 2003; Варенцов, и др. , , 2003а). Согласие между откликами импеданса и типпера, полученными с использованием трех различных кодов обработки, было отмечено на большинстве участков (Варенцов и др. 2003а). Данные передаточной функции от трех алгоритмов были усреднены, и усредненные данные используются в этой статье. Большинство данных хорошего качества в диапазоне периодов 10–10 000 с.

Для того чтобы обеспечить обзор передаточных функций МТ, на рис. 3 показаны примеры типичных данных по южным станциям B02 (рис. 3a), северо-западным B23 (рис. 3b) и восточным B47 (рис. 3c). Вполне вероятно, что нижняя кора/самая верхняя часть мантийной литосферы является хорошо проводящей под участками B23 и B47, о чем свидетельствуют относительно высокие фазы (> 60°) в коротком диапазоне периодов 10–20 с (рис. 3б и в). Локальный минимум кажущегося сопротивления xy — и yx — кривые (B23) и yx -кривая (B47), соответствующая локальному фазовому максимуму, достигается на 100–200 с. На больших периодах xy — и yx -фазы (B23) и yx -фазы (B47) постепенно уменьшаются и достигают минимума на 400 с, возможно, отражая плохо проводящую самую верхнюю мантию ниже Мохо (рис. 3б и (в). Локальный максимум кажущегося сопротивления, соответствующий минимуму фазы на 400 с, можно выделить на c .1000 с. Для T > 400 с фазы снова начинают возрастать, что свидетельствует о лучшей проводимости средней верхней мантии. точки B23 и B47 короткопериодные фазы на точке B02 остаются ниже 55° (рис. 3а), что свидетельствует об относительно слабом проводнике нижней коры/верхней мантии, поэтому фазовый минимум, обусловленный резистивной верхней мантией, появляется на более коротких периодах ( T ~ 100 с), чем на сайтах B02 и B32. Соответствующий максимум кажущегося сопротивления достигается за 700 с. На периодах более 500 с фазы указывают на повышенную проводимость, тогда как на еще более длительных периодах они совпадают с фазами на участках B23 и B47.

Рисунок 3

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Кажущиеся сопротивления и фазы импеданса с участков B02 (a), B23 (b) и B47 (c). Данные показаны в системе координат регионального простирания.

3.2 Инварианты импеданса и методы декомпозиции

Обычно используются индикаторы структурной размерности Swift (1967), Bahr (1988, 1991), Szarka & Menvielle (1997) и Weaver et al. (2000). Bahr (1991) предоставил критерии для классификации регионального простирания, региональной размерности и степени искажения на основе разложения и использования нескольких инвариантов тензора импеданса. Краткие примеры классификации полевых данных предоставлены Bahr (1991) и Эйзел и Бахр (1993). В этой статье мы использовали инварианты, полученные Swift (1967) и Bahr (1991). Классификация была проведена путем применения тех же пороговых значений для инвариантов, которые предложил Бахр (1991). Инварианты и их пороговые значения приведены в таблице 1.

Таблица 1

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Для описания региональной двумерной структуры проводимости были введены различные подходы к декомпозиции, которые представляют собой направление геоэлектрического простирания и два региональных импеданса. (например, Бахр 1988, 1991; Чжан и др. 1987; Смит 1995). Возможно, самым известным на сегодняшний день методом декомпозиции является подход Грума и Бейли (1989), тензорная декомпозиция которого основана на разложении тензора теллурического искажения C (Wannamaker и др. 1984) на определяемые и неопределяемые части. . В терминах Groom & Bailey (1989, 1991) экспериментальный тензор импеданса равен

, где Z _2-D — региональный 2-D тензор импеданса. Тензор анизотропии A и статический сдвиг g образуют неопределяемую часть искажения, а тензор кручения T и тензор сдвига S — определяемую часть соответственно. Неограниченная факторизация получается путем подгонки семи параметров модели разложения к восьми данным измеренного тензора. Семь параметров факторизации Грума и Бейли (1989) находятся путем минимизации невязки методом наименьших квадратов в четырех сложных нелинейных уравнениях. Нормированный χ ² ошибка между экспериментальным и смоделированным импедансом (Groom et al. 1993) используется для указания точности расчетов, если трехмерная/двухмерная модель адекватна. McNeice & Jones (2001) представили расширение традиционной декомпозиции Groom & Bailey (1989). Этот подход находит в статистическом смысле наиболее подходящее региональное направление простирания и параметры теллурического искажения для диапазона частот и набора участков. В этой статье мы применили как расширенную технику декомпозиции Грума-Бейли (McNeice & Jones 2001), так и декомпозицию, введенную Баром (19).91).

3.3 Размерность и искажение

Для демонстрации выполненной классификации на рис. 4 представлены асимметрия ( κ ), региональная асимметрия ( η ) и региональный одномерный индикатор ( μ ) для станции B01. Перекос сильно увеличивается с периодом и в конце концов в длиннопериодной полосе становится больше 1. Перекос зависит от соотношения амплитуд элементов тензора импеданса на и вне диагонали. Поэтому его можно увеличить как за счет индукции в трехмерных структурах проводимости, так и за счет низкочастотного гальванического искажения трехмерной структуры. Региональная асимметрия и региональный одномерный индикатор, в свою очередь, зависят от разности фаз элементов тензора импеданса и, следовательно, на них влияют в первую очередь крупномасштабные аномалии индукции. Порог, назначенный для мк составляет 0,1 (таблица 1), где меньшие значения подразумевают, что региональная одномерная индукция предпочтительнее региональной двухмерной или трехмерной структуры. Порог, используемый для η , составляет 0,3 (таблица 1), где большие и меньшие значения подразумевают незначительную индукцию, вызванную региональными 3-D и 2-D структурами, соответственно. Инварианты на рис. 4 предполагают, что региональные данные являются двумерными, а не трехмерными или одномерными, поскольку рассчитанное η остается ниже 0,3, а μ выше 0,1. Более того, эти наблюдения подразумевают, что повышенная асимметрия является причиной гальванических искажений, а не трехмерной индукции. Таким образом, подходящей категорией для данных является класс 5, то есть региональная двумерная структура с сильными локальными искажениями. Этот вывод был независимо подтвержден тестом на разложение, который рассматривается в следующем подразделе.

Рисунок 4

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Периодическая зависимость асимметрии (Swift 1967), региональной асимметрии (Bahr 1991) и регионального одномерного индикатора (Bahr 1991) на станции B01. На периодах более 1000 с асимметрия больше 1.

Карта асимметрии и региональной асимметрии представлены на рис. 5(а)) и (б) соответственно ( T = 3444 с). Мы обнаружили повышенную асимметрию (> 0,5), присущую сайтам, где происходят сильные локальные искажения (класс 5) и особенно сильные локальные каналы (класс 6). На периоде 3444 с сайты B01, B32 и B10, B12, B18, B28, B45 попадают в классы 5 и 6 соответственно (рис. 5а). Таким образом, наши результаты показывают, что асимметрия (Swift 1967) является плохой мерой региональной размерности, поскольку она лучше коррелирует с гальваническими искажениями. На рис. 5(а) показано, что косые оценки усиливаются в основном в палеопротерозойской свекофенской области. В основном это имеет место на участках, расположенных вблизи неглубоких графитоносных проводящих поясов осадочных пород.

Рисунок 5

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Карта перекоса (а) и регионального перекоса (б) на 3444 с.

Интерпретируемый класс размерности зависит от периода. На рис. 6 (а)) и (б) показаны результаты классификации для каждой станции BEAR на 362 с и 3444 с с использованием метода Бара (1991) критерии. Повышенная региональная асимметрия на станциях Б16, Б17, Б22, Б24, Б33, Б36, Б38 (рис. 5б) позволяет идентифицировать региональные трехмерные аномалии (класс 7 на рис. 6б). Результаты классификации показывают, что класс 5 встречается гораздо чаще, чем другие классы. Этот класс содержит локальную структуру искажения над региональной двумерной структурой ( η < 0,3). Среднее значение η в классе 5 равно 0,17. Тем не менее, расчетные значения η часто превышают 0,2, что свидетельствует об умеренном отклонении от регионального двумерного случая. Следовательно, региональные трехмерные аномалии (класс 7) были бы более распространены, если бы порог для η было 0,2 вместо 0,3. В то время как большинство сайтов попадают в классы 5 и 7, в то же время классы 1 и 2 являются весьма исключительными в наборе данных. Модель класса 1 состоит из региональной одномерной или двумерной структуры без локальных гальванических искажений, тогда как в классе 2 структура с локальными искажениями накладывается поверх региональной одномерной структуры.

Рисунок 6

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Классы искажений данных BEAR на периодах 362 с (а) и 3444 с (б). Цифры в кружках относятся к классам искажения, определенным Баром (19).91). Классы искажений не отображаются для сайтов с зашумленными данными (отмечены знаком вопроса).

К сожалению, во многих случаях сильные локальные каналы (класс 6) искажают импедансы BEAR MT. Эти случаи обычны, особенно в длиннопериодной полосе (рис. 6б). Этот класс охватывает случаи, когда реальный и мнимый теллурические векторные «углы наклона» удовлетворяют условию (Бар, 1991)

при любом угле поворота тензора. Это означает, что направление электрического поля почти не зависит от направления магнитного поля. В этом случае измеренный тензор импеданса удовлетворяет условию 3-D/2-D разложения в любой произвольной системе координат, а угол сдвига равен 45°. Мы подтвердили случаи класса 6, вычислив как углы наклона теллурических векторов, так и параметры разложения Грума-Бейли. Искажение класса 6 наблюдается на двух участках с периодом 45 с, тогда как аналогичное искажение наблюдается на восьми участках с периодом 11 585 с. Следует отметить, что участки, затронутые искажением 6 класса, расположены вблизи токопроводящих поясов, показанных на рис. 2. Например, проводники Оутокумпу (ОК) и Ладожское озеро (ЛЛ) расположены между участками В45 и В38, которые подвержены искажениям класса 6. Кроме того, ожидается, что токопроводящая лента будет проходить между участками B12 и B18 на юго-западе Финляндии (Pajunpää и др. 2002), где средне- и длиннопериодные полосы обеих станций относятся к классу 6. Кроме того, квасцовые сланцы (AS), вероятно, ответственны за искажение класса 6, наблюдаемое на западной станции B10. Перекос (Swift, 1967) также оказался очень высоким в этих местах, что подтверждает наше предыдущее наблюдение о том, что усиление перекоса хорошо коррелирует с гальваническими искажениями.

Классификация размерности показала, что более 60% данных BEAR относятся к классу 5, который состоит из трехмерных неоднородностей, наложенных на региональную двумерную структуру. Это влияние региональной двумерной изотропной структуры или анизотропии в земной коре и верхней мантии. Другой вероятной причиной этого является относительно высокий порог, установленный для η (0,3). Ледо и др. (2002) рассчитал значения η на основе синтетических искаженных и неискаженных трехмерных моделей. В их исследовании значения η были меньше 0,3 во все периоды. Eisel & Bahr (1993) применили те же пороговые значения для полевых данных, и большинство данных относилось к классу 5. 1989) заключается в восстановлении регионального простирания и регионального двумерного импеданса путем ограничения скручивания, сдвига и регионального простирания с периодом. Разложение должно привести к приемлемому совпадению между измеренным и синтетическим тензором импеданса. В некоторых случаях ограниченная декомпозиция данных BEAR (один поворот, сдвиг и простирание для всех периодов) приводила к плохой подгонке, подразумевая, что региональные данные не являются двумерными в относительно широком диапазоне периодов T = 10–20. 000 с. Это также было выведено из неограниченного разложения, где региональное простирание зависело от периода, даже если скручивание и сдвиг были ограничены. Поэтому было разумно применить расширенную декомпозицию (McNeice & Jones 2001), поскольку она позволяет проводить многочастотную декомпозицию, то есть декомпозицию в определенных полосах частот. Другой существенной особенностью расширенной декомпозиции является вариант с несколькими участками, но он не имел значения для данных BEAR из-за относительно больших расстояний между участками. Различные коэффициенты нормализации в целевой функции также доступны в расширенной декомпозиции. Нормализация среднего геометрического стандартного отклонения оказалась надежной по сравнению с обычной L ₂ нормализация, при которой, независимо от ошибок данных, все восемь данных должны максимально точно соответствовать измеренным данным.

В предыдущем подразделе мы предложили модель класса 5 для сайта B01, что означает региональную двумерность с локальными неоднородностями. На рис. 7 показаны результаты расширенного разложения Грума-Бейли сайта B01 в полосах с узким периодом. Рассчитанные углы сдвига довольно стабильны, обычное значение -35 °, тогда как углы закручивания колеблются от -40 ° до -55 °. Оптимальные закручивание и сдвиг составляют -35° и -44°, в результате чего региональный угол простирания составляет 15° з.д. Вследствие смешения фаз использование других направлений простирания приводит к внеквадрантным фазам в длиннопериодической полосе. Среднеквадратическая ошибка условного разложения составляет 1,65, что достаточно мало, особенно если принять во внимание, что для импедансов был назначен довольно низкий порог ошибки (1,75%).

Рисунок 7

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Среднеквадратические ошибки разложения (верхняя панель) и параметры регионального простирания и дисторсии (нижняя панель) для площадки B01.

Карта поверхности среднеквадратичных значений, представленная как функция регионального простирания и периода (см. Groom & Bahr 1992; Groom et al. 1993), оказалась хорошим дополнением к анализу размерности (здесь не показана). Региональные простирания 2-D участков отчетливо выделялись как минимум среднеквадратичных значений в таком представлении. Такой минимум среднеквадратичных значений отсутствовал в трехмерных случаях, тогда как для класса 6 и региональных одномерных случаев все удары соответствовали данным с низкими среднеквадратичными значениями, что приводило к очень плавному распределению среднеквадратичных отклонений по простиранию и периоду. Для большинства сайтов BEAR среднеквадратичное значение разложения и региональная асимметрия показали очень хорошую корреляцию с периодом. В общем случае эти два параметра являются альтернативными величинами, низкие и высокие значения которых указывают на двумерность и трехмерность данных соответственно. Сравнение рисунков 4 и 7 показывает эту корреляцию для сайта B01.

На рис. 8(a)) и (b) показаны региональные углы простирания, полученные в результате расширенного разложения McNeice & Jones (2001). Шум может искажать результаты однопериодной декомпозиции, поэтому для повышения достоверности результатов углы простирания рассчитывались для узких полос, охватывающих четыре-шесть периодов. Полученные углы удара контролировались независимо друг от друга с использованием формул Bahr (1988), 1991 для угла удара, которые дали те же результаты. Направления линий на рис. 8(a) и (b) обозначают региональные углы простирания, тогда как длины линий указывают соответствующий региональный фазовый угол. Региональный угол простирания составляет ±90° неоднозначности, но мы можем анализировать данные согласованным образом, используя направление большей фазы. Таким образом, показаны оба направления удара, а направление с максимальной фазой показано более темной и длинной линией. Примечательно, что все подходы к тензорной декомпозиции не дают надежного удара и соответствующих двумерных импедансов в случае искажения класса 6, когда имеет место серьезное локальное каналирование. Они также терпят неудачу в случае классов 7 и 2, где региональная размерность является трехмерной или одномерной, а не двумерной. Однако в ряде случаев углы простирания оказались согласующимися с другими близлежащими участками, хотя инварианты и параметры искажения предполагали либо искажение 6-го класса, либо региональную одномерность или трехмерность. Это является причиной кажущихся порогов, которые назначаются для типов размерности и искажения. Следует иметь в виду, что инвариантные пороги несколько условны и поэтому с ними следует обращаться очень осторожно. Истинная структура никогда не бывает точно 1- или 2-мерной, и даже 3-мерные структуры могут иметь первичное «2-мерное» направление удлинения. На рис. 8 мы подчеркиваем четко очерченные прорывы, показывая их черными сплошными линиями, тогда как очерченные столбцы показаны, если выполняются некоторые из ранее упомянутых условий.

Рисунок 8

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Региональные удары данных BEAR на периодах 362 с (а) и 3444 с (б). Из-за погрешности в 90° показаны оба направления удара, а то, которое имеет максимальную фазу, показано толстой полосой. Длины линий масштабируются по значениям региональных фаз импеданса.

Углы регионального простирания изменяются независимо от участка к участку на периоде 362 с (рис. 8а), тогда как набор плавно меняющихся региональных углов простирания обнаруживается на периоде 3444 с (рис. 8б). Углы простирания находятся в пределах от N40°E до N60°E в северной и восточной свекофеннских областях и в западной Карельской области ( Т = 3444 с). В Лапландско-Кольской и северо-восточной Карельской областях региональные направления простирания устойчиво различаются; на стоянках B42, B47, B48, B49 и B50 углы простирания колеблются между N30°W и N60°W ( T = 3444 с). Это различие может свидетельствовать о крупномасштабной литосферной переходной зоне в верхней мантии между северо-восточным Карельским доменом и западным Лапландско-Кольский доменом. Однако на участках B41, B42 и B49 фазы импеданса близки друг к другу во всем вращении тензора, а региональные углы простирания сильно зависят от периода. В случае равных недиагональных фаз импеданса разложение не является устойчивым (например, Бердичевский 1999). Таким образом, западная Лапландско-Кольский домен образует область, где региональный угол простирания равен нулю. Скорее всего, трехмерная/одномерная структура объясняет наблюдаемые равные внедиагональные фазы импеданса и зависящие от периода углы простирания, поскольку региональный одномерный индикатор μ оказался относительно низким в этом районе. Ванян и др. (2002) также предложил одномерную региональную структуру в северо-восточной части массива BEAR. Тем не менее, сайты МТ в пределах целевой области относятся к классу 5, а не к классам 2 или 1. Мы полагаем, что причиной является слишком низкий порог 0,1, присвоенный для μ , тогда как расчетные значения лишь немного выше его. Региональная изменчивость углов простирания четко выражена в северной свекофенской и западнокарельской областях. Углы простирания ориентированы в восточном направлении, где азимуты колеблются между N60°E и N90°E. В южных и западных свекофенских областях простирания простираются от 10° с.ш. до 50° в.д.

В таблице 2 представлены региональные фазы и разности фаз в разных частях области съемки, а карта разности фаз дана на рис. 9.( Т = 3444 с). Внедиагональные фазовые углы в точках B41 и B42 практически равны (табл. 2в). Средняя разница составляет примерно 5° на 3444 с. Это указывает на почти одномерный региональный случай в северо-восточной части Карельского домена и в западной Лапландско-Кольский домен. Напротив, разность фаз очень велика в восточной части Свекофеннского домена, где средняя разница составляет 37° при 3444 с и даже 47° при 362 с. В то время как разности фаз уменьшаются с периодом, региональные фазы увеличиваются по всему массиву (таблица 2), отражая увеличение проводимости с глубиной. Долгопериодические фазовые углы участков, как правило, превышают 45°, показывая относительно хорошо проводящую структуру в средней части верхней мантии под массивом. Средние фазовые углы составляют примерно 58° и 64° при 362 и 3444 с соответственно.

Таблица 2

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Сравнение фазовых углов импеданса [°] в (а) южном свекофенне, (б) северном свекофене, (в) северном кареле и (г) восточном свекофене домены. Данные приведены по направлению регионального простирания.

Рисунок 9

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Разность фаз на периоде 3444 с. На карте показана разность фаз между недиагональными импедансами в системе координат регионального простирания. Региональные простирания показаны на рис. 8(б).

4 Одномерная инверсия

Тщательное исследование инвариантов и фаз импеданса выявило, по-видимому, одномерное распределение проводимости под северо-восточными частями массива в точках B40, B41 и B42. Данные ведут себя почти одномерно, потому что фазовые кривые двух мод перекрывают друг друга в любом направлении вращения тензора. Геоэлектрическая размерность под участком B42 также демонстрируется небольшими разностями фаз и перекосами, которые приведены в Таблице 3 (см. также Таблицу 2). Перекос зависит от величины импеданса и, следовательно, также от гальванических искажений. Однако небольшая асимметрия может возникать только из-за одномерной или двумерной структуры или из-за кажущегося симметричного расположения некоторых трехмерных структур. Региональная одномерная структура является наиболее вероятной категорией, поскольку средняя разность фаз между недиагональными импедансами составляет менее 6° (таблица 3).

Таблица 3

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Перекос (Swift 1967) и средняя разность фаз между недиагональными импедансами на участке B42. Разности фаз представляют собой средние значения для четырех углов поворота тензора импеданса: 0°, 22,5°, 45° и 67,5°.

Перед инверсией данные были скорректированы на статический сдвиг. Для получения соответствующего статического коэффициента сдвига летом 2004 г. были выполнены два дополнительных АМТ-МТ зондирования на расстоянии 5–10 км от площадки В42. На рис. 10 показаны кривые кажущегося удельного сопротивления и фазы для двух эталонных участков и участка B42. Данные оказались близкими к 1-D также в верхней части земной коры, на что указывает наложение фазовых кривых N-S и E#x2014;W на эталонных участках. Фазовые кривые импеданса со всех участков хорошо совпадают, в то время как кривые кажущегося сопротивления образуют большую картину, предполагающую значительные искажения статического сдвига. Оказалось, что кривая кажущегося сопротивления E#x2014;W на участке B42 смещена более чем на порядок вверх по сравнению с другими кривыми. Чтобы получить соответствующий эталонный уровень кажущегося сопротивления при 108 с, мы использовали детерминантное среднее (Бердичевский и Димитриев 19).76) значения кажущегося сопротивления с опорных площадок и значение кажущегося сопротивления N#x2014;S с площадки B42. Среднее значение было рассчитано из трех оценок по логарифмической шкале, что привело к эталонному уровню 146 Ом·м.

Рисунок 10

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Кривые кажущегося удельного сопротивления и фазовых кривых с двух эталонных участков и участка B42. Данные представлены в географическом (N#x2014;S) направлении.

Мы объединили данные с эталонного участка 1 и с участка B42, в результате чего была получена кривая AMT#x2014;МТ-зондирования, охватывающая более шести десятилетий. После этого кажущееся сопротивление и фаза были инвертированы вместе. Чтобы сравнить два независимых результата инверсии, мы провели инверсию Оккама (Констебль 9).1771 и др. 1987) и инверсия, основанная на разложении по сингулярным числам и адаптивном демпфировании (Hohmann & Raiche 1988; Pirttijärvi 2003). На рис. 11 представлены две одномерные модели глубины проводимости, а именно: (1) гладкая модель Оккама, которая аппроксимирует наблюдаемые данные с заданным допуском и в то же время имеет минимальную шероховатость, т. е. модель содержит минимальную структуру, требуемую данные и (2) пятислойная модель с 95-процентным доверительным интервалом, которые были получены из разложения по сингулярным числам, используемого в методе линеаризованной инверсии. Пятислойная модель содержит минимальное количество слоев, дающих самые низкие среднеквадратичные значения. Обе модели хорошо соответствуют данным с полученными среднеквадратичными ошибками 0,318 и 0,552 для модели Оккама и пятислойной модели соответственно. Основные особенности моделей:

Рисунок 11

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Удельное сопротивление — глубинные модели для участка B42. Гладкая модель Оккама показана слева (среднеквадратическое значение = 0,318), а линеаризованная обратная пятислойная модель с 95-процентным доверительным интервалом — справа (среднеквадратичное значение = 0,552). Сравнение наблюдаемых и рассчитанных откликов показано на нижних панелях.

• (i)

  В земной коре на глубине от ~20 до 34 км обнаружена зона высокой проводимости с удельным сопротивлением ~50 Ом·м и мощностью ~14 км (электропроводность ~280 См).

• (ii)

  Мощная (~132 км) и резистивная мантийная литосферная зона и явное увеличение проводимости на глубинах более 170 км.

Анализ собственных параметров, основанный на разложении по сингулярным числам матрицы чувствительности и прямом моделировании, был проведен для определения параметров пятислойной модели с наиболее высоким разрешением. Анализ чувствительности показал, что проводимость корового слоя на глубинах 20–34 км хорошо разрешена. Глубина до обоих проводящих слоев также может быть определена хорошо. Однако удельное сопротивление и глубина плохо проводящих слоев под проводящими слоями плохо различимы. Это также было подтверждено прямым моделированием, которое показало, что дно третьего слоя может лежать на глубине Мохо (47 км), если проводимость слоя остается постоянной. Как правило, анализ чувствительности показывает, что проводимость и глубина проводящих слоев хорошо разрешаются. Напротив, они плохо разрешаются для резистивных слоев, расположенных под проводящими слоями.

Чтобы определить основные характеристики проводимости, необходимые для данных, было выполнено исследование прямого моделирования. Три модели и их прямые отклики сравниваются на рис. 12. Первая модель, то есть наиболее подходящая модель, содержит слой с низким сопротивлением в земной коре, а также пониженное сопротивление на глубине 170 км. Вторая модель содержит тот же слой в земной коре, но удельное сопротивление верхней мантии остается равным 100 Ом-м до бесконечности. Сравнение кажущегося сопротивления и, в частности, фазовых данных ( T > 300 с) первой и второй моделей показывает, что на глубинах более 170 км требуется повышенная проводимость примерно на одну декаду. Каждая модель на рис. 12 содержит увеличение проводимости на 22 км, что приводит к фазе отчетливого максимума на 10 с. Это очень важная особенность, подтвержденная прямым моделированием, которое здесь не показано. Третья модель аналогична первой модели, но без низкоомного слоя , то есть удельное сопротивление составляет 100 Ом-м в средней и нижней коре. Сравнение модельных ответов 1 и 3 показывает значимость проведения слой на глубине 22–30 км, а не важность фактического увеличения проводимости на глубине 22 км, которое оказалось хорошо разрешенным и действительно требуется данными. Сравнение откликов моделей 1 и 3 позволяет предположить, что проводящий слой на 22–30 км также необходим, но это не очень важно. Прямая четырехслойная модель с повышенной проводимостью на 22 км, но без слоя на 22–30 км привела к приемлемой подгонке (здесь не показана). Однако наименьшие среднеквадратичные ошибки были получены с пятислойными моделями, т. е. моделями с проводящей слой в земной коре. Мощность земной коры под участком B42 составляет примерно 47 км (Korsman et al. 1999), поэтому кровля слоя находится в средней коре. Большие вариации уровней кажущегося удельного сопротивления в целевом районе (рис. 10) позволяют предположить, что параметры одномерной модели, например глубина корового проводника, также имеют относительно большие ошибки из-за неопределенности, связанной с оценкой усиления статического сдвига.

Рисунок 12

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Исследование прямого моделирования данных с сайта B42. Модели показаны слева, а ответы справа.

Ванян и др. (2002) интерпретировал проводящий слой в средней коре (17–26 км) в северной части Карельского домена и в западной части Лапландско-Кольского домена, что хорошо согласуется с нашими наблюдениями. Структура проводимости верхней мантии в нашей модели также хорошо согласуется со структурой Джонса (1982) для северного свекофеннского домена (северная Швеция), хотя мы не можем разрешить дно верхнего слоя мантии, и, следовательно, его проводимость остается неизвестной. Кроме того, недавние трехмерные тесты с прямым многостраничным моделированием (Engels и др. 2002) и объемное моделирование (Варенцов и др. 2002) по данным BEAR показывают, что где-то в верхней мантии существуют низкоомные структуры, но точная глубина неизвестна. Энгельс и др. (2002) устранено смещение определяющей фазы между экспериментальными данными BEAR и многослойными синтетическими данными для эталонной модели Фенноскандии (Korja et al. 2002a) путем использования хорошо проводящего слоя 5000 S между 200 и 300 км. . Как показали одномерная инверсия и прямое моделирование, проводящая конструкция необходима на глубинах более 170 км под площадкой B42.

5 Обсуждение и геологические последствия

5.1 Углы простирания

Хотя набор плавно меняющихся региональных направлений простирания обнаруживается в периоды более 3000 с, углы простирания значительно различаются в масштабе массива BEAR. В юго-западной части Свекофеннского домена простирания ориентируются примерно в меридиональном направлении. В восточной части Свекофенского домена углы простирания составляют около 50° с.ш. На северо-востоке, в Лапландско-Кольский домен и восточно-Карельский домен, углы простирания перпендикулярны углам простирания в Свекофеннском домене. На севере простирания ориентированы с востока на запад.

Наблюдаемые углы простирания не указывают на террейны земной коры или границы сегментов земной коры. Нет различий в азимутах простирания через пограничную зону земной коры (LBBZ) между Карельским и Свекофенским доменами (рис. 8б), что, возможно, указывает на продолжение свекофенского верхнего слоя мантии под архейскую кору или на переработку Западно-Карельского домена в течение протерозоя. . В каледонидах углы простирания ориентированы примерно на 45° в.д., что является общим направлением простирания в Свекофеннской области.

Направление геоэлектрического простирания указывает направление высокой проводимости двумерной или анизотропной структуры. Восточная Свекофеннская область и Западная Карелия характеризуются постоянным региональным азимутом простирания около 50° с.ш. с большими разностями фаз до 45° между недиагональными импедансами. Две региональные фазы начинают отходить на периодах 1–5 с, а максимальная разница достигается на 300–600 с. На более длительных периодах разница уменьшается, но остается на уровне 20° при 8000–10 000 с. В то же время реальные индукционные векторы довольно короткие (<0,2), хотя и не пренебрежимо малы в целевой области ( T < 1000 с). Таким образом, данные МТ демонстрируют сильную и стабильную анизотропную особенность (см., например, Kellet и др. 1992; Mareschal и др. 1995) в этом районе. Bahr & Simpson (2002) интерпретировали данные центральных станций BEAR, утверждая, что относительно стабильные простирания и фазы показывают анизотропию верхней мантии в основании литосферы на глубине 180 км. Они предположили, что анизотропия является либо реликтом течения в мантии возрастом более 10 ⁷ лет, либо свидетельствует о преобладании подлитосферной конвекции в мантийном течении. Бахр и Симпсон (2002) использовали сайты B19.и B39, чтобы получить величину анизотропии из разности фаз и сделать вывод о том, что степень выравнивания оливина выше в мантии под медленно движущейся Фенноскандинавской плитой, чем под быстро движущейся Австралийской плитой.

Кора Фенноскандинавского щита чрезвычайно сложна, особенно вблизи участков B19 и B39, характеризующихся обилием чрезвычайно проводящих удлиненных поясов проводников, встроенных в фундамент с очень высоким сопротивлением (Korja et al. 2002a; Engels и др. 2002). Электропроводности этих поясов изменяются от 100 до 20 000 См в диапазоне глубин 0–60 км. На рис. 9 видно, что в пределах этой области разность фаз импеданса достигает максимума, и самое высокое значение получается на участке B39. Кроме того, проведенное трехмерное моделирование (Korja et al. 2002b) показывает, что стабильные углы простирания и большая часть разности фаз в этом регионе могут быть воспроизведены априори структурой проводимости земной коры, где величина разности фаз уменьшается по сравнению с области интереса (см. также рис. 9). Эти наблюдения показывают, что латерально смещенная аномалия проводимости земной коры является одним из источников разности фаз на участках B19 и B39. Таким образом, прямые оценки проводимости оливина и его анизотропии по наблюдаемым разностям фаз вводят в заблуждение из-за трехмерных эффектов коры и верхней мантии электрически аномальной центральной Финляндии. Bahr & Simpson (2002) исключили латерально смещенные аномалии индукции как возможную причину разностей фаз, поскольку горизонтальные магнитные передаточные функции оказались гладкими и не выявили аномалий индукции. Варенцова и др. (2003a,b) и Соколова и др. (2004) продемонстрировали направленный с севера на юг линейный тренд горизонтальных магнитных передаточных функций, вызванный неоднородным полем источника. Эта тенденция также наблюдается в компоненте север-юг горизонтальной магнитной передаточной функции Бахра и Симпсона (2002). Удаление линейного базового уровня выявляет трехмерные аномалии индукции, которые создают разности фаз для данных импеданса. Эта тенденция отсутствует в параметрах, по которым мы делаем выводы, поскольку наши импедансы свободны от искажения поля источника до 10 000 с (Варенцов и др. 2003а,б; Соколова и др. 2004).

Гипотезы об анизотропии верхней мантии, индуцированной палеопотоком, мантийной конвекцией или движением плит, предполагают устойчивый или очень плавно изменяющийся тренд направлений простирания по всему массиву. Мы рассмотрели все станции BEAR и наблюдали сильную пространственную изменчивость азимутов простирания над Фенноскандинавским щитом. На отдельных участках пространственные изменения направлений простирания резкие. Это, очевидно, говорит о том, что простирания не указывают на анизотропию, вызванную современным движением плит. Также очень трудно объяснить эти наблюдения подлитосферной конвекцией, преобладающей в мантийном течении, поскольку азимуты простирания заметно меняются в пределах нескольких сотен километров. Хотя латерально смещенные аномалии проводимости частично объясняют наблюдаемые региональные простирания и фазовые углы, мы не исключаем возможную реликтовую анизотропию в верхней мантии как возможную причину. Однако эта анизотропия была вызвана несколькими архейскими и палеопротерозойскими событиями и оставалась неизменной с момента образования литосферы, поскольку иначе было бы трудно объяснить резкие региональные изменения наблюдаемых направлений простирания. Есть почти 90° разница в азимутах простирания между западно-карельским и лапландско-кольским доменами. Эти углы простирания на участках B47, B48, B49 и B50 не генерируются 2-D или 3-D структурами земной коры. Эффект моря также исключается, потому что перевернутые стрелки реальной индукции указывают в сторону от морских областей во все периоды (здесь не показаны).

Предлагаются три возможных источника плавно меняющихся углов простирания установки BEAR: (1) влияние неоднородности коры и крупномасштабной 2-D и 3-D геометрии литосферы или (2) реликтовая анизотропия, индуцированная более чем в 1,5 Ga в верхней мантии может объяснить наблюдаемые направления простирания и фазовые различия. Конечно, (3) комбинация (1) и (2) также может объяснить наши наблюдения.

5.2 Проводящий слой в верхней мантии

Одномерная инверсия выявила повышенную проводимость на глубинах более 170 км под точкой B42. На рис. 13 показаны расчетные модели электропроводности, две геотермы Фенноскандинавского щита (Kukkonen & Peltonen 1999; Kaikkonen et al. 2000), граница раздела графит-алмаз (Kennedy & Kennedy 1976) и лабораторные оценки электропроводности. сухого оливина в мантии с погрешностями, вызванными разницей температур ±100°C (Xu и др. 2000). Профили проводимости мантийного оливина рассчитаны с использованием более высоких температур по сравнению с теми, которые были оценены для Фенноскандинавского щита на рис. 13. Таким образом, более низкий профиль проводимости оливина (с использованием погрешности -100 ° C) более репрезентативен для целевой области. Это означает, что удельное сопротивление сухого оливина в верхней мантии Фенноскандии превышает 300 мкОм. На глубинах более 170 км полученные одномерные инверсионные модели показывают проводимость более чем на один порядок по сравнению с сухим оливином, и поэтому следует искать правдоподобное объяснение наблюдаемым значениям высокой проводимости.

Рисунок 13

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Получены модели проводимости и возможные механизмы проводимости в верхней мантии. Фазовая граница графита и алмаза взята из Kennedy & Kennedy (1976). Лабораторные оценки удельного сопротивления сухого оливина в мантии взяты из Xu et al. (2000). Также показаны диапазоны сопротивлений, если предполагаемая температура на 100 градусов выше или ниже соответственно. Геотерм 1 (Кайкконен и др. 2000) рассчитывается на основе одномерной геотермальной модели для Кольского домена западной Лапландии вблизи участка B42. Геотермальная энергия 2 (Кукконен и Пелтонен, 1999) получена из двумерной геотермальной модели восточной части Фенноскандинавского щита (центральная Финляндия).

В литературе было предложено несколько источников повышенной проводимости в верхней мантии. Углеродная фаза по границам зерен может увеличивать электропроводность на уровнях, превышающих стабильность алмаза (Kennedy & Kennedy 1976; Duba & Shankland 19). 82). В зависимости от выбранной геотермы на рис. 13 расчетная глубина устойчивости алмаза варьируется от 140 до 155 км, что не может объяснить высокие электропроводности, которые мы наблюдаем на глубинах более 170 км. Другой возможностью является частичное расплавление (Waff 1974) или растворение воды в оливине (Karato 1990; Mackwell & Kohlstedt 1990; Bai & Kohlstedt 1992).

Хорошо известно, что частичное плавление увеличивает электропроводность из-за высокой подвижности носителей заряда внутри фракции расплава (Waff 1974). Watanabe & Kurita (1993) показали, что даже относительно небольшое количество расплава оказывает большое влияние на общие электрические свойства материала. Однако при низкой доле расплава большая часть расплава находится во включениях, а не во взаимосвязанной сетке, лишь немного повышающей проводимость (Faul 1997). Наличие больших фракций частичных расплавов маловероятно в мелководных зонах (<100 км) Фенноскандинавского щита, поскольку значения теплового потока на поверхности щита низкие, а петрологические оценки геотермического градиента указывают на толстую холодную литосферу (Кукконен и Пелтонен 19). 99; Кайкконен и др. 2000). Кукконен и Пелтонен (1999) предположили, что петрологически литосфера имеет толщину не менее 240 км в восточной части Свекофеннского домена (центральная Финляндия). На глубинах 200–240 км температуры составляют 1200–1400°С, что близко к солидусу летучих перидотитов, но в пробах ксенолитов, поднятых с интервала глубин 114–243 км, текстуры частичного плавления отсутствуют. Более ранние сейсмические оценки мощности литосферы Фенноскандийского щита колеблются от 160 до 250 км (Sacks 9).1771 и др. 1979; Калкагнил 1982; Бабушка и др. 1988). Напротив, недавние результаты сейсмической томографии СВЕКАЛАПКО (Сандовал, 2002; Сандовал, и др., , 2004) не указывают на признаки зоны низких скоростей в верхней мантии под восточным Свекофенским доменом (центральная Финляндия).

Наличие сейсмической низкоскоростной зоны слабо выражено, если вообще выражено, на многих участках щита, что предполагает малое количество расплавов или их отсутствие. В отличие от сейсмических или геотермальных наблюдений электромагнитные наблюдения более чувствительны к присутствию даже небольших фракций расплава или летучих веществ (Хейнсон 19).99). Наша одномерная инверсионная модель предполагает толщину литосферы не менее 170 км в западной части Лапландско-Кольского домена, если расплавы являются источником повышенной проводимости.

Удельное сопротивление нашей модели составляет около 10 Ом-м на глубинах более 170 км. Карато (1990) показал, что дефекты Н+ могут снижать удельное электрическое сопротивление верхней мантии даже ниже 10 Ом-м, когда в сухом оливине растворено 1000 частей на миллион водорода. Однако электрическая проводимость оливина анизотропна, где значения 10 Ом-м были получены в направлении высокой проводимости (Констебль 19).93). Это означает, что средние значения проводимости ниже. 10 Ом-м в нашей модели представляет собой среднее значение, поскольку мы использовали детерминантные импедансы. Использование детерминантных импедансов было оправдано небольшими разностями фаз, представленными в таблицах 2 и 3, что свидетельствует об отсутствии или очень низкой степени анизотропии. Таким образом, наша модель требует, чтобы в сухом оливине растворялось более 1000 частей на миллион водорода. Чтобы объяснить механизм физической проводимости нашей модели, которая в целом хорошо согласуется с большинством моделей ЭМ для северной части Фенноскандинавского щита (Jones 1982; Энгельс и др. 2002; Варенцов и др. 2002), вместе с геотермальной моделью (Kukkonen & Peltonen 1999) и новыми результатами сейсмической томографии для восточной части Фенноскандинавского щита (Sandoval 2002; Sandoval et al. 2004) диффузия водорода лучше объясняет повышенную проводимость на 170 км. В таком случае никакого расплава не требуется, что объясняет отсутствие частичных расплавов в образцах ксенолитов и отсутствие зоны низких скоростей под центральной Финляндией. Однако проводимость верхней мантии в нашей модели слишком высока, чтобы ее можно было объяснить диффузией водорода и, во-вторых, анизотропией, которая, как считается, возникает вместе с коэффициентом диффузии водорода (например, Constable 19). 93; Bahr & Duba 2000) не наблюдается четко. Также следует отметить, что геотермические и сейсмические оценки не обязательно противоречат нашим результатам, поскольку районы исследований находятся на расстоянии примерно 600 км друг от друга.

6 Выводы

Анализ тензора импеданса, дополненный одномерной инверсией, был предпринят в качестве первого этапа анализа набора данных BEAR. Оказалось, что большинство данных попадает в класс 5 по Bahr (1991). Модель класса 5 состоит из тонкого верхнего слоя с латерально изменяющейся проводимостью над региональной двумерной структурой. Двумерность может быть объяснена либо двумерными неоднородностями земной коры и верхней мантии, анизотропией в литосфере, либо неадекватными порогами, заданными для инвариантов размерности. Сильное локальное каналирование тока (класс 6) часто искажает долгопериодные ( T > 3000 с) МТ импедансы BEAR вблизи аномалий земной коры.

Применение декомпозиции привело к плавному рисунку региональных углов простирания ( T > 3000 с). Тем не менее, углы простирания значительно различаются в масштабе массива BEAR и имеют резкие региональные изменения в некоторых областях. Пространственное поведение простираний не может быть связано с крупными геологическими образованиями. Более того, сильное изменение азимутов простирания по массиву BEAR убедительно показывает, что углы простирания не могут быть связаны с современным движением плит или мантийной конвекцией, потому что это потребовало бы постоянного азимута простирания по всему массиву. Долгопериодические простирания указывают в основном на двумерную и трехмерную геометрию верхней мантии или на замороженную анизотропию, вызванную несколькими палеопротерозойскими и архейскими событиями.

В северных частях массива разность фаз исчезает, отражая примерно одномерную структуру проводимости. Одномерная инверсия данных на северном участке В42 предполагает наличие проводника в средней коре (∼20–34 км). Аномальное увеличение проводимости требуется и на глубинах более 170 км, что позволяет оценить минимальную мощность электрической литосферы в северной Фенноскандии. Частичный расплав или растворенная вода в оливине являются наиболее вероятными источниками повышенной проводимости на таких глубинах.

Благодарности

Авторы признательны редактору Мартину Ансуорту, Яну Фергюсону и Филу Ваннамейкеру за рецензирование представленной и исправленной рукописи. Авторы благодарят всех коллег BEAR за интерес к нашей работе. Проект BEAR является частью проекта EUROPROBE/СВЕКАЛАПКО. Работа частично финансировалась за счет грантов Академии Финляндии (номер контракта 39222), INTAS (97–1162) и NorFA (010061).

Ссылки

Бабушка

В.

Пломерова

Ж.

Пайдусак

П.

,

1988

.

Сейсмологически установленная глубинная структура литосферы Фенноскандии

,

Геол. Форен. Стокгольм Фер.

,

110

,

380

–

382

.

Бахр

К.

,

1988

.

Интерпретация тензора магнитотеллурического импеданса: региональная индукция и локальное теллурическое искажение

,

Дж. Геофиз

,

62

,

119

–

127

.

Бахр

К.

,

1991

.

Геологический шум в магнитотеллурических данных: классификация типов искажений

,

Физ. Планета Земля. Интер.

,

66

,

24

–

38

.

Бахр

К.

Дуба

А.

,

2000

.

Является ли астеносфера электрически анизотропной?

,

Планета Земля. науч. лат.

,

178

,

87

–

95

.

бат

К.

Симпсон

Ф.

,

2002

.

Электрическая анизотропия под медленно и быстро движущимися плитами: палеопоток в верхней мантии?

,

Наука

,

295

,

1270

–

1272

.

Кольштедт

Д.К.

,

1992

.

Существенная растворимость водорода в оливине и значение для хранения воды в мантии

,

Природа

,

357

,

672

–

674

.

Бердичевский

М.

,

1999

.

Примечания на полях по магнитотеллурике

,

Surv. Геофиз.

,

20

,

341

–

375

.

Бердичевский

М.

Дмитриев

В.

,

1976

.

Основные принципы интерпретации кривых магнитотеллурического зондирования

,

Адам

А.

,

Геоэлектрические и геотермальные исследования

,

КАПГ Геофизическая монография

,

КАПГ Геофизическая монография

,

165

–

221

.

Калькагнил

Г.

,

1982

.

Литосферно-астеносферная система Фенноскандии

,

Тектонофизика

,

90

,

19

–

35

.

Констебль

SC

,

1993

.

Проводимость мантийным водородом

,

Природа

,

362

,

702

.

Констебль

СК

Паркер

Р.Л.

,

1987

.

Инверсия Оккама: практический алгоритм построения гладких моделей по данным электромагнитного зондирования0004 ,

289

–

300

.

Дуба

А.Г.

Шенкленд

Т.Дж.

,

1982

.

Свободный углерод и электропроводность в мантии Земли

,

Геофиз. Рез. лат.

,

9

,

1171

–

1174

.

13

Эгберт

Г.

,

1997

.

Надежная обработка магнитотеллурических данных на нескольких станциях

.

Геофиз. Дж. Междунар.

,

130

,

475

–

496

.

Айзель

М.

Бахр

К.

,

1993

.

Электрическая анизотропия в нижней части коры Британской Колумбии: интерпретация магнитотеллурического профиля после тензорной декомпозиции

,

J. Geomag. Геоэлектр.

,

45

,

1115

–

1126

.

Энгельс

М.

Коржа

Т.

,

2002

.

Многолистовое моделирование структуры электропроводности Фенноскандинавского щита

559

–

573

.

Ошибка

U.H.

,

1997

.

Проницаемость частично расплавленных пород верхней мантии из экспериментов и теория перколяции

,

J. geophys. Рез.

,

102

,

10 99

–

10 11

.

Гариби

М.

Корджа

Т.

Педерсен

Л.

,

2000

.

Магнитотеллурические зондирования через Скандинавские Каледониды, Швеция

,

Гариби

М.

,

Электромагнитные исследования континентальной коры в Швеции

513

,

Acta Universitatis Upsaliensis. Всеобъемлющие резюме диссертаций Уппсалы факультета науки и технологий

,

Уппсала, Швеция

.

1

–

50

,

Горбачев

Р.

Богданова

С.

,

1993

.

Границы Балтийского щита

,

Докембрийские рез.

,

64

,

3

–

21

.

Жених

Р.

Бейли

Р.

,

1989

.

Разложение тензора магнитотеллурического импеданса при наличии локальных трехмерных гальванических искажений

,

J. geophys. Рез.

,

94

,

1913

–

1925

.

Жених

Р.В.

,

1991

.

Аналитическое исследование влияния приповерхностных трехмерных гальванических рассеивателей на тензорные разложения МТЗ

496

–

518

.

Жених

Р.В.

Бахр

К.

,

1992

.

Поправки на приповерхностные эффекты: разложение тензора магнитотеллурического импеданса и скейлинговые поправки для региональных удельных сопротивлений: учебное пособие

,

Доп. Геофиз.

,

13

,

341

–

379

.

Жених

Р.В.

Курц

Р.Д.

,

1993

.

Количественная методика определения размерности структуры проводимости и извлечения откликов регионального импеданса из магнитотеллурических данных

,

Геофиз. Дж. Междунар.

,

115

,

1095

–

1118

.

Хайнсон

Г.

,

1999

.

Электромагнитные исследования литосферы и астеносферы

,

Сурв. Геофиз.

,

20

,

229

–

255

.

Hjelt

Ю.-Э.

Дали

С.

,

1996

.

СВЕКАЛАПКО, эволюция палеопротерозойской и архейской литосферы

,

Джи

Д.Г.

Зейен

Х.Дж.

,

ЕВРОПРОБ 1996 — Динамика литосферы Происхождение и эволюция континентов

,

опубликовано Секретариатом EUROPROBE

,

Университет Упсалы

.

57

–

67

.

Hohmann

G.

Raiche

A.

,

1988

.

Инверсия электромагнитных данных с контролируемым источником

,

Набигян

М.Н.

,

Электромагнитные методы в прикладной геофизике

,

1

,

Общество геофизиков-разведчиков

,

Талса, Оклахома

.

469

–

503

.

Йирачек

Г.

,

1990

.

Приповерхностные и топографические искажения электромагнитной индукции

,

Surv. Геофиз.

,

11

,

163

–

203

.

Джонс

А.Г.

,

1982

.

Об электрокорово-мантийном строении Фенноскандии: Мохо нет, а астеносфера выявлена?

,

Геофиз. Дж. Р. астр. соц.

,

68

,

371

–

388

.

Кайкконен

П.

Паюнпяя

К.

,

1984

.

Аудиомагнитотеллурические измерения в зоне Ладожского озера и Ботнического залива в центральной Финляндии

,

Геофиз. Дж. Р. астр. соц.

,

78

,

439

–

452

.

Кайкконен

П.

Ванян

Л.Л.

Шиловский

А.П.

Паюнпяя

К.

Шиловский

П.П.

,

1983

.

Предварительная геоэлектрическая модель Карельского мегаблока Балтийского щита

,

Физ. Планета Земля. Интер.

,

32

,

301

–

305

.

Кайкконен

П.

Мойзио

К.

Хиреманс

М.

,

2000

.

Термомеханическая структура литосферы центральной части Фенноскандинавского щита

,

Физ. Планета Земля. Интер

,

119

,

217

–

242

.

Карато

С.

,

1990

.

Роль водорода в электропроводности верхней мантии

,

Природа

,

347

,

272

–

273

.

Келлет

Р.Л. ,

1992

.

Модель электрической анизотропии нижней коры Понтиакской субпровинции Канадского щита

,

Геофиз. Дж. Междунар.

,

111

,

141

–

150

.

Кеннеди

К.С.

Кеннеди

Г.К.

,

1976

.

Граница равновесия между графитом и алмазом

,

Ж. геофиз. Рез.

,

81

,

2467

–

2470

.

Коржа

Т.

,

1993

.

Распределение электропроводности литосферы в центральной части Фенноскандинавского щита

,

Докембрий Рез.

,

64

,

85

–

180

.

Корджа

Т.

Хьельт

Ю.-Э.

,

1993

.

Электромагнитные исследования Фенноскандинавского щита – электропроводность докембрийской коры

,

Физ. Планета Земля. меж.

,

81

,

107

–

138

.

Коржа

Т.

Койвукоски

К.

,

1994

.

Коровые проводники по профилю SVEKA на Фенноскандинавском (Балтийском) щите, Финляндия

,

Геофиз. Дж. Междунар.

,

116

,

173

–

197

.

Корджа

Т.

Хьельт

Ю.-Э.

,

1998

.

Фенноскандинавский щит: сокровищница для глубинных электромагнитных исследований

,

Рой

К.К.

Верма

С.К.

Маллик

К.

,

Глубокая электромагнитная разведка

,

Издательство Наросса

,

Нью-Дели, Индия

.

31

–

73

.

38

Коржа

Т.

,

2000

.

Строение земной коры и верхней мантии Фенноскандии на изображениях электромагнитных волн

.

Сборник расширенных рефератов. ЛИТОСФЕРА 2000. Симпозиум по строению, составу и эволюции литосферы в Финляндии

.

ESPOO, Финляндия

,

4–5 октября 2000 г.

Korja

T.

Pajunpää

K.

Zhang

P.

,

1986

.

Магнитовариационные и магнитотеллурические исследования аномалии Оулу на Балтийском щите в Финляндии

.

Ж. Геофиз.

,

59

,

32

–

41

.

Корджа

Т.

Хьельт

Ю.-Э.

Кайкконен

П.

Койвукоски

К.

Расмуссен

Т.М.

Робертс

Р.Г.

,

1989

.

Геоэлектрическая модель профиля POLAR, Северная Финляндия

,

Тектонофизика

,

162

,

113

–

133

.

Коржа

Т.

,

2002

a

Электропроводность земной коры Фенноскандии — компиляция базы данных проводимости земной коры Фенноскандинавского щита

535

–

558

.

Коржа

Т.

Энгельс

М.

Лахти

И.

Кобзова

В.

Ладановский

Б.

,

2002

.

Литосфера анизотропна в центральной части Фенноскандинавского щита

.

Сборник тезисов. 16-й вводный семинар по ЭМ

,

Санта-Фе, США

,

июнь 2002 г.

.

Корсман

К.

Коржа

Т.

Паюнен

М.

Виррансало

П.

,

1999

.

Разрез ГГТ/СВЕКА: строение и эволюция континентальной коры палеопротерозойского Свекофеннского орогена в Финляндии

,

Межд. геол.

,

41

,

287

–

333

.

Кукконен

I.

Пелтонен

P.

,

1999

.

Ксенолит-контролируемая геотерма центральной части Фенноскандинавского щита: значение для литосферно-астеносферных отношений

301

–

315

.

Ledo

J.

Queralt

P.

Marti

А.

Джонс

А.Г.

,

2002

.

Двумерная интерпретация трехмерных магнитотеллурических данных: пример ограничения и разрешения

,

Геофиз. Дж. Междунар.

,

150

,

127

–

139

.

Луосто

У.

,

1997

.

Структура земной коры в Фенноскандии, как показано из исследований преломления и широкоугольного отражения

,

Geophysica

,

33

,

3

—

16

.

Маквелл

С.Дж.

Кольштедт

Д.Л.

,

1990

.

Диффузия водорода в оливине: последствия для воды в мантии

,

Ж. геофиз. Рез.

,

95

,

5079

–

5088

.

Маласка

J.

Hyvönen

T.

,

2000

.

Скоростное моделирование литосферы под Южной Финляндией

,

Phys. Планета Земля. Интер.

,

122

,

103

–

114

.

Mareschal

M.

Kellet

R.L.

Kurtz

R.D.

Бейли

Р.К.

,

1995

.

Архейские кратонные корни, зоны сдвига мантии и глубинная электрическая анизотропия

134

–

137

.

Макнис

Г.В.

Джонс

А.Г.

,

2001

.

Многосайтовая, многочастотная тензорная декомпозиция магнитотеллурических данных

158

–

173

.

Ниронен

М.

,

1997

.

Свекофеннский ороген: тектоническая модель

,

Докембрийские рез.

,

86

,

21

–

44

.

Осипова

И.Л.

Хьельт

ЮВ

Ванян

Л.Л.

,

1989

.

Проблемы поля очага в северной части Балтийского щита

,

Физ. Планета Земля. Интер.

,

53

,

337

–

342

.

Паюнпяя

К.

,

1987

.

Аномалии электропроводности на Балтийском щите в Финляндии

,

Geophys J. R. astr. соц.

,

91

,

657

–

666

.

54

Паюнпяя

К.

,

1988

.

Применение метода горизонтального пространственного градиента к данным массива магнитометров в Финляндии — предварительные результаты

,

Кафедра геофизики, Университет Оулу

,

Финляндия

, Отчет № 15,

13

.

Паюнпяя

К.

Лахти

I.

Олафсдоттир

Б.

Корджа

Т.

,

2002

.

Аномалии проводимости земной коры в центральной Швеции и юго-западной Финляндии

,

Geophys. Дж. Междунар.

,

150

,

695

–

705

.

Пирттиярви

М.

,

2003

.

Численное моделирование и инверсия геофизических электромагнитных измерений с использованием модели тонкой пластины

,

Кандидатская диссертация

,

Acta Univ. Ул.

,

Университет Оулу, Финляндия

.

А403

,

Расмуссен

Т.

,

1988

.

Магнитотеллурика на юго-западе Швеции: свидетельство электрической анизотропии в нижних слоях коры?

,

Ж. геофиз. Рез.

,

93 ,

7897

–

7907

.

Расмуссен

Т.

Робертс

Р.

Педерсен

Л.

,

1987

.

Магнитотеллурика вдоль дальнего профиля Фенноскандии

,

Geophys. Дж. Р. астр. соц.

,

89

,

799

–

820

.

Мешки

И.С.

Сноук

Дж.А.

Хасбай

Э.С.

,

1979

.

Мощность литосферы под Балтийским щитом

,

Тектонофизика

,

56

,

101

–

110

.

Сандовал

С.

,

2002

.

Литосферно-астеносферная система под Фенноскандией (Балтийский щит) по объемно-волновой томографии

,

Кандидатская диссертация

,

Швейцарский федеральный технологический институт

4 ,

Сандовал

С.

Кисслинг

Е.

Ансорж

Ж.

,

2004

.

Объемно-волновая томография высокого разрешения под установкой СВЕКАЛАКО-II. Аномальное строение верхней мантии под центральной частью Балтийского щита

,

Геофиз. Дж. Междунар.

,

157

,

200

–

214

.

Смирнов

М.

,

2003

.

Обработка магнитотеллурических данных с помощью робастной статистической процедуры, имеющей высокую точку отказа

,

Геофиз. Дж. Междунар.

,

152

,

1

–

7

.

Смит

Т.

,

1995

.

Понимание матриц теллурических искажений

,

Геофиз. Дж. Междунар.

,

122

,

219

–

226

.

64

Соколора

Э.

Варенцов

И.

МЕДВЕДЬ рабочая группа

,

2004

.

Сборник тезисов 17-го Международного семинара по электромагнитной индукции в Земле

,

Сборник тезисов 17-го Международного семинара по электромагнитной индукции в Земле

,

Хайдарабад, Индия

4 3 октября,

3

.

18

–

23

.

Свифт

К.М.

,

1967

.

Магнитотеллурическое исследование аномалии электропроводности на юго-западе США

,

Кандидатская диссертация

,

Масс. тех.

,

Массачусетс

.

Шарка

Л.

Менвьель

М.

,

1997

.

Анализ вращательных инвариантов тензора магнитотеллурического импеданса

,

Геофиз. Дж. Междунар.

,

129

,

133

–

142

. вл.0003

Лахти

I.

,

2002

.

Электропроводность земной коры под Центральной Лапландией

,

Phys. Твердая Земля

,

38

,

798

–

815

.

Варенцов

И.

Энгельс

М.

Коржа

Т.

Смирнов

М.

,

2002

.

Обобщенная геоэлектрическая модель Фенноскандии: сложная база данных для долгосрочных исследований трехмерного моделирования в рамках проекта Балтийского электромагнитного массива (BEAR)

,

Phys. Твердая Земля

,

38

(

10

),

855

–

896

.

Варенцов

И.

Соколова

Е.

Мартанус

Э.

Наливайко

К.

,

2003

а

Система операторов передачи электромагнитного поля для комплекса одновременных зондирований БЕАР: Методы и результаты

,

Физ. Твердая Земля

,

39

(

2

),

118

–

148

.

Варенцов

И.

Соколова

Э.

,

2003

б

Диагностика и подавление авроральных искажений в передаточных операторах электромагнитного поля в эксперименте БЕАР

,

Физ. Твердая Земля

,

39

,

283

–

307

.

Waff

H.S.

,

1974

.

Теоретические соображения электропроводности в частично расплавленной мантии и последствия для геотермометрии

,

J. geophys. Рез.

,

79

,

4003

–

4010

.

Wannamaker

P.

Hohmann

G.W.

Палата

С.

,

1984

.

Магнитотеллурические отклики трехмерных тел в слоистых землях

,

Геофизика

,

49

,

1517

–

1533

.

Ватанабе

Т.

Курита

К.

,

1993

.

Зависимость между электропроводностью и долей расплава в частично расплавленной простой системе: поведение закона Арчи

,

Phys. Планета Земля. Интер.

,

78

,

9

–

17

.

Уивер

Дж.Т.

Агарвал

А.К.

Лилли

Ф.Э.М.

,

2000

.

Характеристика магнитотеллурического тензора через его инварианты

,

Геофиз. Дж. Междунар.

,

141

,

321

–

336

.

Шенкленд

Т.Дж.

Дуба

А.Г.

,

2000

.

Влияние давления на электропроводность мантийного оливина

,

Phys. Планета Земля. Интер.

,

118

,

149

–

161

.

Чжан

П.

Робертс

Р.Г.

Педерсен

Л.Б.

,

1987

.

Правила магнитотеллурического удара

,

Геофизика

,

52

,

267

–

278

.

© 2005 РАН

© 2005 РАН

Раздел выпуска:

Геомагнетизм, магнетизм горных пород и палеомагнетизм

Скачать все слайды

Реклама

Цитаты

Альтметрика

Дополнительная информация о метриках

Оповещения по электронной почте

Оповещение об активности статьи

Предварительные уведомления о статьях

Оповещение о новой проблеме

Оповещение о текущей проблеме

Оповещение о теме

Получайте эксклюзивные предложения и обновления от Oxford Academic

Система астрофизических данных

Ссылки на статьи по телефону

• Последний

• Самые читаемые

• Самые цитируемые

Вывод объема жидкости во время роев землетрясений с использованием сейсмических каталогов

Области минералогии, ткани и деформации в D ″ на юго-западной границе африканского LLSVP