Режекторный фильтр: принцип работы, применение и преимущества

alexxlabРазное
Что такое режекторный фильтр и как он работает. Для чего используются режекторные фильтры. Какие преимущества дает применение режекторных фильтров в радиотехнике. Как построить режекторный фильтр на основе полосового фильтра и направленного ответвителя.

Содержание

Что такое режекторный фильтр и принцип его работы

Режекторный фильтр — это электронное устройство, которое подавляет сигналы определенной частоты или диапазона частот, пропуская при этом все остальные частоты практически без ослабления. Другими словами, режекторный фильтр «вырезает» нежелательные частоты из спектра сигнала.

Принцип работы режекторного фильтра основан на явлении резонанса. В простейшем случае он состоит из параллельного колебательного контура, настроенного на частоту подавления. На резонансной частоте сопротивление контура максимально, что приводит к ослаблению сигнала этой частоты.

Основные области применения режекторных фильтров

Режекторные фильтры находят широкое применение в различных областях радиотехники и электроники:


  • Подавление помех в радиоприемных устройствах
  • Фильтрация сетевых наводок в аудиоаппаратуре
  • Устранение узкополосных помех в системах связи
  • Выделение полезного сигнала на фоне мощной помехи
  • Обработка биомедицинских сигналов (например, ЭКГ)

Преимущества использования режекторных фильтров

Применение режекторных фильтров дает ряд важных преимуществ:

  • Эффективное подавление узкополосных помех без значительного искажения полезного сигнала
  • Улучшение отношения сигнал/шум в системах связи
  • Повышение избирательности радиоприемных устройств
  • Возможность работы в сложной электромагнитной обстановке
  • Снижение требований к избирательности других каскадов приемника

Построение режекторного фильтра на основе полосового фильтра

Интересным техническим решением является построение режекторного фильтра на основе полосового фильтра и направленного ответвителя. Такая конструкция позволяет получить режекторный фильтр с высокими характеристиками, используя доступные серийные компоненты.


Принцип работы такого фильтра основан на интерференции сигналов. Входной сигнал разделяется на два канала с помощью направленного ответвителя. В одном из каналов установлен полосовой фильтр. На выходе сигналы складываются в противофазе, что приводит к подавлению частот в полосе пропускания полосового фильтра.

Особенности проектирования режекторных фильтров

При разработке режекторных фильтров необходимо учитывать следующие аспекты:

  • Выбор центральной частоты и ширины полосы подавления
  • Обеспечение требуемой глубины режекции
  • Минимизация потерь в полосе пропускания
  • Учет паразитных параметров реальных компонентов
  • Оптимизация топологии для уменьшения габаритов

Современные программные средства моделирования позволяют эффективно решать эти задачи и создавать режекторные фильтры с оптимальными характеристиками.

Применение режекторных фильтров в обработке биомедицинских сигналов

Режекторные фильтры активно используются для обработки биомедицинских сигналов, в частности, электрокардиограмм (ЭКГ). Они позволяют эффективно устранять сетевые наводки частотой 50/60 Гц, которые часто присутствуют в записях ЭКГ.


При проектировании режекторных фильтров для ЭКГ необходимо обеспечить:

  • Узкую полосу подавления для минимального искажения формы сигнала
  • Высокую избирательность для эффективного подавления помехи
  • Линейную фазо-частотную характеристику в полосе пропускания
  • Малые искажения в переходной области характеристики

Правильно спроектированный режекторный фильтр позволяет значительно повысить качество регистрируемых электрокардиограмм.

Перспективы развития технологий режекторной фильтрации

Развитие технологий режекторной фильтрации идет по нескольким направлениям:

  • Создание адаптивных режекторных фильтров, автоматически подстраивающихся под изменяющиеся условия
  • Разработка цифровых режекторных фильтров с улучшенными характеристиками
  • Применение новых материалов и технологий для уменьшения габаритов фильтров
  • Интеграция режекторных фильтров в системы на кристалле
  • Использование методов машинного обучения для оптимизации параметров фильтров

Эти разработки позволят создавать более эффективные системы подавления помех и обработки сигналов в различных областях применения.



Отражательный режекторный фильтр. СЭ№9/21

    Автор: Андрей Соколов ([email protected]), Вадим Машков ([email protected])

    Статья опубликована в журнале СОВРЕМЕННАЯ ЭЛЕКТРОНИКА № 9/2021


    В статье рассмотрен способ построения отражательного режекторного фильтра с использованием полосового ПАВ-фильтра и направленного ответвителя. Описан принцип его работы и возможные варианты применения. Приведён пример расчёта параметров модели и представлено их сравнение с характеристиками изготовленного прототипа для конкретного варианта использования.

    Введение

    Решение задач электромагнитной совместимости приёмо-передающих радиотехнических устройств, а также обеспечение их работы в условиях сложной электромагнитной обстановки (обусловленной наличием как преднамеренных, так и непреднамеренных помех, наряду с общей перегруженностью выделенного участка частотного спектра) вынуждают разработчика уделять проблеме фильтрации сигналов повышенное внимание.  В некоторых случаях оказывает­ся более оправданным применение режекторного фильтра, нежели полосового. Так, например, режекторные фильтры (реализуемые программным способом) широко используются для исключения части спектра, поражённого узкополосной помехой, при приёме широкополосных сигналов, в частности, сигналов GNSS. 

    При обработке аналоговых сигналов в широкой полосе частот подход с устранением помехи режекторным фильтром позволяет во многих случаях сократить количество используемых фильтрующих и развязывающих элементов  и тем самым значительно уменьшить сроки разработки, стоимость и габариты конечного устройства с сохранением требуемых параметров (в частности, неравномерности характеристики группового времени запаздывания). Однако номенклатура представленных на рынке серийно выпускаемых режекторных фильтров ограничена, тогда как выбор полосовых фильтров разнообразных типов и конструкций весьма велик. Ниже описан незаслуженно редко используемый на практике способ переделки полосового фильтра в режекторный с применением современной элементной базы и программных продуктов.


    Краткие теоретические основы для конструирования режекторного фильтра на основе полосового фильтра и направленного ответвителя

    Для начала дадим определение 3 дБ направленного ответвителя – это взаимное многополюсное СВЧ-устройство для ответвления половины электромагнитной энергии из основного канала передачи во вспомогательный. В квадратурном направленном ответвителе волна во вспомогательном канале приобретает сдвиг фазы в 90° относительно волны в основном канале. 

    Матрица рассеяния идеального квадратурного 3 дБ направленного ответвителя (НО) в обозначениях рис. 1

    Рис. 1. Векторные диаграммы сигналов на входе и выходе НО при отсутствии нагрузок в плечах 3 и 4 (режим х.х.)

     имеет вид [1]:
    ,
    где |S13| = |S14| = |S23| = |S24| = |S31| = |S32| = |S41| = |S42|,
    а arg S31 = arg S41 + π/2,  arg S42 = arg S32 + π/2,  arg S24 = arg S14

    + π/2,  arg S13 = arg S23 + π/2.  

    В дальнейшем для простоты и наглядности анализа волн напряжений на входах и выходах НО воспользуемся векторными диаграммами.  

    Поступающая на вход 1 идеального квадратурного 3 дБ направленного ответвителя волна W1 с условными амплитудой и фазой, изображёнными на рис. 1 (фаза отсчитывается в направлении против часовой стрелки), разделяется НО на две волны W31 и W41 с равными и уменьшенными на 3 дБ амплитудами (мощность волны W1 делится между волнами поровну), причем фаза W31 повёрнута на 900 относительно фазы W1, тогда как фаза W41 совпадает с ней. В силу свойств матрицы рассеяния идеального НО непосредственно волна со входа 1 на выход 2 не проходит (вход 1 и выход 2 развязаны).  Поскольку выходы 3 и 4 НО не нагружены (режим холостого хода, далее х.х.), фаза отражённой от вывода 3 волны W3 совпадает с фазой волны W31, а фаза отражённой от вывода 4 волны W4 совпадает с фазой волны W41. Отражённая от ненагруженного выхода 3 волна W3 аналогично волне W1 (3 дБ НО – взаимный восьмиполюсник) разделяется на две волны W23 и W13 с равными и уменьшенными на 3 дБ амплитудами, причём фаза W13 повернута на 90° относительно фазы W3, тогда как фаза W23 совпадает с ней.

    В силу свойств матрицы рассеяния идеального НО волна W3 на выход 4 не проходит (плечи 3 и 4 развязаны). Аналогичным образом, в силу действия принципа взаимности, отражённая от ненагруженного выхода 4 волна W4 разделяется идеальным НО на две волны W14 и W24 c равными и уменьшенными на 3 дБ амплитудами, причём фаза W24 повёрнута на 90° относительно фазы W4, тогда как фаза W14 совпадает с ней. На выходе 2 синфазные волны W23 и W24 суммируются, а на входе 1 противофазные волны W13 и W14 взаимно компенсируют друг друга. Таким образом, поступающая на вход 1 волна после переотражений на выходах 3 и 4 без потерь проходит на выход 2 со сдвигом фазы, показанным на рис. 1. Необходимым условием для этого является одинаковость коэффициентов отражения (в данном случае +1 для режима х.х.) нагрузок, подключённых к выходам 3 и 4. Заметим также, что при таком режиме отражённая волна на входе 1 отсутствует.

    Рассмотрим далее случай, когда плечи 3 и 4 гибридного 3 дБ НО закорочены на землю. Векторные диаграммы сигналов для этого состояния приведены на рис. 2.

    Рис. 2. Векторные диаграммы сигналов на входе и выходе НО при закороченных на землю плечах 3 и 4 (режим к.з.)

    Все вышеперечисленные соображения справедливы также и для этого варианта. Необходимо только заметить, что фаза W3 теперь будет противоположна фазе W31, а фаза W4 теперь будет противоположна фазе W41 (коэффициент отражения волны от закороченной нагрузки равен –1).  Так же, как и в рассмотренном выше примере, поступающая на вход 1 волна после переотражений на выходах 3 и 4 без потерь проходит на выход 2 теперь уже со сдвигом фазы Δ∅ = 180° (противоположным тому, что имел место при режиме х.х.).

    Указанная характерная особенность гибридного 3 дБ моста широко используется при создании фазовых манипуляторов, аналоговых фазовращателей, фазовых модуляторов и прочих СВЧ-устройств.

    В случае, когда к плечам 3 и 4 НО подключены согласованные нагрузки, энергия волны W1 на выход 2 не поступает, так как полностью поглощается нагрузками. Отражённая волна на входе 1, как и во всех рассмотренных выше случаях, будет отсутствовать. Условием отсутствия отражённой волны на входе 1 в общем случае является наличие идеальной согласованной нагрузки на выходе 2, одинаковость комплексных нагрузок в плечах 3 и 4, а также одинаковость отрезков линий передачи (длина и волновое сопротивление), которыми нагрузки подключаются к этим плечам. 

    С учетом вышеизложенного схема режекторного фильтра поглощающего типа на основе двух одинаковых полосовых фильтров будет выглядеть так, как показано на рис. 3, где PBF (band-pass filter) – полосовой фильтр, L – длина соединительной линии между 3 дБ НО и фильтром, Zo – волновое сопротивление соединительной линии, R – согласованная нагрузка. Обычно Zo = R = 50 Ом.

    Однако режекторный фильтр по схеме рис. 3 на практике применяется редко.

    Рис. 3. Схема режекторного фильтра поглощающего типа с использованием двух одинаковых полосовых фильтров

    Причина этого заключается в необходимости использования двух полосовых фильтров с одинаковыми частотными характеристиками в полосах пропускания и задержания. Необходимо также, чтобы характеристики фильтров одинаково изменялись в рабочем температурном диапазоне. Вот почему во многих случаях более предпочтительным выглядит режекторный фильтр отражательного типа, принцип работы которого становится понятным при рассмотрении векторной диаграммы, изображённой на рис. 4.

    Рис. 4. Векторные диаграммы сигналов на входе и выходе НО при соединении плеч 3 и 4 перемычкой

    Как и в ранее рассмотренных случаях, волна W1 образует на выходах плеч 3 и 4 две волны W31 и  W41, распространяющиеся в перемычке в противоположных направлениях. Эти волны имеют равные амплитуды и сдвинуты по фазе относительно друг друга на 90°. Теперь волной возбуждения для плеча 3 (W3) является волна W41, а для плеча 4 (W4) – волна W31. Волны W3 и W4 создают на входе и выходе НО волны W13, W14 и W23, W24 соответственно. Результат суммирования этих волн таков, что в плече 2 (на выходе НО) волна отсутствует, а вся энергия поступающей волны W1 возвращается в плечо 1 в качестве отражённой волны. В общем случае перемычка между плечами 3 и 4 НО представляет собой линию с определённой длиной и волновым сопротивлением. Суперпозиция бегущих волн W41 и W31 равной амплитуды образует в этой линии стоячую волну, что, впрочем, никак не сказывается на результате суммирования волн W23 и W24, которые по-прежнему будут взаимно компенсироваться на выходном плече 2. 

    Волны W13 и W14 также будут суммироваться в фазе на входе 1. Однако теперь суммарный вектор отражённой волны будет сдвинут на угол, зависящий от электрической длины соединительной перемычки, с сохранением прежней величины модуля коэффициента отражения по входу 1. 
    С учетом вышеизложенного отражательный режекторный фильтр на базе полосового фильтра и 3 дБ НО будет выглядеть так, как показано на рис. 5 [2].

    Действительно, в полосе пропускания идеальный BPF без потерь эквивалентен отрезку длинной линии, что соответствует векторной диаграмме рис. 4, а в полосе задержания работа схемы будет соответствовать векторным диаграммам рис. 1 и рис. 2 (вход и выход BPF в полосе задержания представляют собой либо х.х., либо к.з., либо реактивное сопротивление с модулем коэффициента отражения, во всех случаях равным 1).

    Имеющиеся в распоряжении разработчика полосовые фильтры и 3 дБ НО не являются идеальными, что сказывается на параметрах построенной с их использованием конструкции, изображённой на рис. 5. Так, например, потери в направленном ответвителе и в полосовом фильтре приводят к потерям в полосе пропускания режекторного фильтра, границы которой ограничены рабочим диапазоном частот НО, определяемым, в основном, амплитудным и фазовым разбалансом коэффициентов передачи его плеч. Коэффициенты S21 и S12 матрицы рассеяния BPF хотя и близки, но не всегда в точности совпадают, что также обусловливает появление разбаланса волн W23 и W24 на выходе 2 в диапазоне частот. В полосе задержания этот разбаланс, а также конечная величина развязки изолированных плеч НО ограничивают максимальную величину подавления (режекции) фильтра, а в полосе пропускания увеличивают неравномерность его коэффициента передачи. По этой причине длину линий L подключения BPF к плечам 3 и 4 желательно выбирать минимально возможной, а центральную рабочую частоту НО – близкой к требуемой центральной частоте режекции.

    Механизм подавления сигнала в полосе задержания отражательного режекторного фильтра отличается от того, что имеет место в полосе задержания обычного, как правило, многорезонаторного BPF. В полосно-пропускающем фильтре, представляющем собой цепочку связанных резонаторов, сигнал в полосе задержания по мере прохождения через фильтр претерпевает отражение последовательно от каждого элемента цепочки, что, в частности, позволяет наращивать величину его затухания простым увеличением количества элементов (резонаторов). В отражательном режекторном фильтре величина затухания сигнала в полосе задержания определяется результатом векторного сложения (вычитания модулей амплитуд) волн W23 и W24, а они формируются в результате прохождения волн W31 и W41 через BPF, как это показано на рис. 4 и рис. 5.

    Рис. 5. Отражательный режекторный фильтр на основе полосового фильтра и 3 дБ НО

    При этом в реальном BPF, помимо затухания сигнала, имеют место и его отражения от входа/выхода полосно-пропускающего фильтра, которые не обязательно будут одинаковыми. Неблагоприятными факторами являются также уже упомянутый амплитудный и фазовый разбаланс плеч моста, а также возможный разброс электрических длин соединительных линий L. Совокупное действие всех этих факторов, пересчитанное к точке суммирования (выход 2), не позволяет достичь надёжной режекции сигнала одним звеном более 10…15 дБ, но позволяет сохранить крутизну AЧХ при переходе от полосы пропускания к полосе задержания такой же, как и у полосно-пропускающего фильтра. С увеличением количества звеньев крутизна АЧХ увеличивается, равно как и глубина подавления (режекции) сигнала в полосе задержания.

    С учётом вышесказанного весьма перспективным для применения в отражательном режекторном фильтре выглядит использование полосовых устройств на ПАВ (поверхностно-акустических волнах), отличающихся низкими потерями и крутыми скатами АЧХ (амплитудно-частотной характеристики). В настоящее время разработчикам доступна широкая номенклатура серийно выпускаемых ПАВ-фильтров диапазона частот 300…3000 МГц таких производителей, как Qalcomm, Tai-Saw, Vectron, Qorvo и проч. Широкой известностью на рынке пользуются также и малогабаритные гибридные 3 дБ НО компаний Minicircuits и Anaren. Внешний вид ПАВ-фильтров и направленных ответвителей показан на рис. 6а и рис. 6б.

    Рис. 6. Внешний вид полосовых ПАВ-фильтров (а) и 3 дБ направленных ответвителей (б)

    Моделирование отражательного режекторного фильтра в программном продукте Microwave Office среды NI AWR Design

    Отражательный режекторный фильтр предполагалось использовать для подавления помехи приёму слабых сигналов GNSS от мощного передатчика близко расположенной базовой станции сотовой связи стандарта 4G LTE (Band 32, 1452…1496 МГц, Downlink). Малошумящий усилитель (МШУ) установленной на крыше здания стационарной активной приёмной GNSS-антенны обеспечивал приемлемое усиление сигналов в широком динамическом диапазоне и не испытывал, несмотря на его недостаточную избирательность, никакого негативного воздействия от помехи. Поэтому было принято решение отфильтровывать её в кабельной магистрали, распределяющей сигнал GNSS с выхода МШУ между пользователями. Тем самым удалось устранить негативное влияние потерь режекторного фильтра в полосе пропускания на коэффициент шума приёмной системы. Основные требования к фильтру указаны в таблице.

    С учётом приведённых выше соображений было принято решение использовать в двухзвенном отражательном режекторном фильтре полосовые ПАВ-фильтры B39152B1664U410 (компания Qualcomm), а в качестве 3 дБ НО применить QCN-19D (компания Minicircuits). АЧХ полосового фильтра приведена на рис. 7.

    Рис. 7. АЧХ полосового ПАВ-фильтра B39152B1664U410 (Qualcomm)

    Квадратурный делитель мощности QCN-19D имеет рабочий диапазон частот 1100…1925 МГц. Более подробно с этими и другими характеристиками указанных продуктов можно ознакомиться в [3, 4]. 

    На рис. 8 показана схема фильтра, построенная и оптимизированная в модуле Circuit Schematic [5].
    Рис. 8. Общий план схемы фильтра из модуля Circuit Schematic. Детальная схема доступна по ссылке из QR-кода

    В модели использовались S-параметры ПАВ-фильтра и направленного ответвителя, предоставленные компаниями-производителями. Оптимизации подвергалась длина соединительной линии между звеньями, а также волновое сопротивление и длина линий, подключающих полосовой фильтр к направленному ответвителю. Электромагнитная 2D-модель топологии печатной платы (материал FR-4, толщина 0,8 мм) с элементами фильтра изображена на рис. 9.

    Рис. 9. Электромагнитная 2D-модель топологии печатной платы и элементов режекторного фильтра (дроссели L и блокировочные конденсаторы C образуют ФНЧ для пропускания постоянного тока)

    Рассчитанные S-параметры модели в сравнении с прототипом показаны на рис. 10.
    Рис. 10. S-параметры модели фильтра (а) и изготовленного прототипа (б)

    На рис. 11 изображены характеристики группового времени запаздывания модели и прототипа.
    Рис. 11. Характеристика НГВЗ модели фильтра (а) и изготовленного прототипа (б)

    Внешний вид конструкции фильтра в цилиндрическом корпусе изображён на рис. 12.

    Рис. 12. Внешний вид конструкции фильтра

    Разработанная конструкция фильтра получилась простой и малогабаритной. Необходимо заметить, что перечисленные в табл. требования могли быть реализованы и иными путями, например, посредством параллельного соединения двух полосовых фильтров с указанными в таблице полосами пропускания (помеха при этом попадала бы в их полосы задержания).  Однако такой подход потребовал бы применения частотных диплексеров или иных схем мультиплексирования, что, в конечном итоге, значительно усложнило бы конструкцию устройства и существенно затруднило достижение требуемых значений потерь в полосах пропускания и неравномерности ГВЗ.

    Заключение

    Рассмотрен способ построения отражательного режекторного фильтра с использованием полосового ПАВ-фильтра и направленного ответвителя. Описан принцип его работы и возможные варианты применения. Дан пример расчёта параметров модели и представлено их сравнение с характеристиками изготовленного прототипа для конкретного варианта использования. Показано, что в ряде случаев применение режекторного фильтра более целесообразно, нежели полосового, по причинам его низкой стоимости, простоты, надёжности конструкции и незначительности вносимого им вклада в общую неравномерность ГВЗ тракта. 


    Проектирование режекторного фильтра для для уменьшения помех линии электропитания в сигнале ЭКГ

    Страница 2 из 2

     Во время диагностики в сигнал ЭКГ вмешиваются различные артефакты, такие как помехи от контактов электродов, артефакты движения, дрейф базовой линии, электрохирургический шум и помехи электросети. Удаление этого шумового сигнала имеет важное значение. Обработка биомедицинских сигналов в основном состоит в фильтрации сигнала [1, 2].

    Для фильтрации сигнала выбираем режекторный фильтр. Чтобы отфильтровать сигнал, нужно синтезировать фильтр по соответствующим параметрам. Например, АЧХ, ФЧХ, вычисление параметра SNR, частотный спектр [2, 3].

    Определение амплитудно-частотной характеристики (АЧХ) фильтра. АЧХ – описывает взаимодействие фильтра с входным сигналом в частотной области. При синтезе необходимо получить АЧХ режекторного фильтра. Нужно убедиться, отсутствует ли пульсация, чтобы сигнал при обработке не искажался.

    Рис. 1. а — АЧХ режекторного фильтра после синтеза; б – ФЧХ

    График АЧХ режекторного фильтра дополняется фазо-частотной характеристикой (ФЧХ). Фазо-частотная характеристика – разница фаз входного и выходного сигнала в зависимости от частоты сигнала. По графику можно определить ФЧХ фильтра без искажений по фазам [4, 5].

    Рис. 2. Модель фильтра для ЭКГ сигнала

    Рис.3. Сигнал ЭКГ до и после фильтрации

    Рис. 4. Частотный спектр до и после фильтрации сигнала ЭКГ

    Если интерпретировать результат, до фильтрации среднее значения SNR=-0,9631 и MSE=0,4826, после фильтрации эти значения намного уменьшились. После фильтрации среднее значение SNR=-2,5448 и MSE=0,27385. Чем меньше значение сигнал/шум, тем лучше, соответственно значения среднего квадратического отклонения, усредняется. По результатам MSE можно сказать — исследования точные.

    Выводы. Проектирование идеального фильтра помех линии электропередачи с узкой частотно-избирательной полосой, который будет чувствительным и самостоятельно настраивающимся на медленные или резкие изменения частоты шума линии электропередачи, и который может работать в режиме реального времени, уже давно является целью многих исследователей. В настоящей работе по устранению помех линии электропередачи с использованием техники фильтрации ЭКГ с режекторным фильтром — система работает удовлетворительно.

    Литература

     

    1.      Алтай Е. А., Макешева К. К. Измерительные преобразователи биоэлектрической активности сердца. // Проблемы Науки . 2014. № 10 (28). С. 64-66.
    2.      Алтайулы А. Е. Методы детектирования биосигналов. // Проблемы современной науки и образования. – 2014. – №. 9 (27).
    3.      Алтай Е. А. Алгоритмические, программные и технические средства идентификации паттернов биоданных. // Проблемы Науки . 2014. № 10 (28). С. 61-63.
    4.      Altay Y., Makesheva K. Computer modeling electrocardiogram signals using notch filters. // European research. 2015. № 3 (4). С. 20-23.
    5.      Дроздов Д. В. Влияние фильтрации на диагностические свойства биосигналов. // Методические аспекты: материалы конференции. Москва: издательство Альтомедика, 2011. С. 75-78.

    Теги: электропитания  сигнале  экг  линии  помех  

    «ПерваяПредыдущая12СледующаяПоследняя»

    Есть вопрос? Задайте его Вашему персональному менеджеру. Служба поддержки призвана помочь пользователям в решении любых проблем, связанных с вопросами публикации своих работ и другими аспектами работы издательства «Проблемы науки».

     

    Интересная статья? Поделись ей с другими:

    Добавить комментарий

    Notch — Графический инструмент в реальном времени

    перейти к содержанию или купить за 99 фунтов стерлингов в месяц ПОПРОБУЙ БЕСПЛАТНО

    Полное творчество.

    inOut;st:620;sR:620;» data-frame_999=»o:0;e:nothing;st:w;sR:5080;»> Один комплексный опыт.

    Видеоэффекты, виртуальное производство, интерактивность, IMAG на медиасерверах

    УЗНАТЬ БОЛЬШЕ Фото: Ральф Ларманн УЧИТЬ БОЛЬШЕ

    Профессиональный

    inOut;st:1160;sR:1160;» data-frame_999=»o:0;e:nothing;st:w;sR:4540;»> В реальном времени / Live / Interactive / Video / 360 / VR

    Notch, которому доверяют крупнейшие мировые художники, бренды и мероприятия, — это первый инструмент, позволяющий создавать интерактивный и видеоконтент в единой среде реального времени.

    Не ждите. Создание

    Рабочий процесс, о котором вы всегда мечтали: создание, моделирование, рендеринг, компоновка, редактирование и воспроизведение: всегда в режиме реального времени, всегда работает с полным и окончательным результатом .