Симметричный кабель применение: Кабель связи: виды и применение — Производство и поставка электростанций, Бензиновые и дизельные генераторы от 1 до 100 кВт. Мини ТЭЦ на базе двигателя Стирлинга.

Содержание

Электрические характеристики симметричных кабелей: параметры передачи

Применимость кабеля для передачи сигналов зависит от его электрических характеристик. А они, в свою очередь, определяются параметрами передачи и параметрами влияния. Параметры передачи характеризуют процесс распространения электромагнитной энергии по симметричной паре, а параметры влияния — переход электромагнитной энергии с одной симметричной пары на другую и защищенность цепей от взаимных и внешних помех.

ПАРАМЕТРЫ ПЕРЕДАЧИ

Суть параметров передачи станет понятнее, если рассмотреть эквивалентную электрическую схему симметричной пары для однородной кабельной линии (строительной длины). Конечно, эта схема сильно упрощена. Во-первых, она асимметрична. Во-вторых, имеет сосредоточенные элементы, в то время как реальная симметричная пара представляет собой цепь с распределенными параметрами. Но поскольку длины волн в спектре передаваемого по кабельной линии сигнала много больше ее физических размеров, она с малой погрешностью может считаться цепью с сосредоточенными параметрами.

Двухпроводная линия обладает сопротивлением R, индуктивностью L, емкостью C и проводимостью изоляции G (проводимость изоляции — величина, обратная сопротивлению изоляции). Это первичные параметры передачи, их величина обусловлена конструкцией кабеля и частотой передаваемого сигнала. Так, сопротивление постоянному току зависит от температуры, материала, сечения и длины провода, а сопротивление переменному току — еще и от частоты, возрастая с увеличением последней. Данное явление известно под названием поверхностного эффекта: чем выше частота тока, тем в большей мере он вытесняется на поверхность проводника, что эквивалентно уменьшению поперечного сечения провода, поскольку его внутренняя область не задействуется.

Рост пропускной способности отразился и на локальных вычислительных сетях — повсеместное внедрение структурированных кабельных систем (СКС) сопровождается одновременным повышением скоростей передачи (см. также кабельные тестеры для сертификации СКС). Если первые симметричные кабели СКС (Категория 3, или Класс C) обеспечивали передачу сигнала на частотах до 16 МГц, то сегодня широко применяются кабели, у которых эта граница сдвинулась до 250 МГц (Категория 6, или Класс E), а разрабатываемые кабели имеют диапазон рабочих частот до 1,2 ГГц (Категория 8). За два десятилетия симметричные кабели СКС стали настолько отличаться от традиционных абонентских (до 20 кГц, Категория 2, или Класс B), что круг тестируемых параметров для сертификации кабелей и каналов СКС пришлось несколько раз менять.

Ниже кратко рассматриваются важнейшие традиционные и новые параметры скрученной пары.

Первичные параметры симметричной пары являются исходными для расчета вторичных параметров передачи (коэффициента затухания a, коэффициента фазы b и волнового сопротивления Z_c).

Коэффициент затухания a характеризует ослабление сигнала на выходе симметричной пары длиной 1 км, нагруженной на ее волновое сопротивление. Он измеряется в дБ/км и увеличивается с ростом частоты. Коэффициент фазы b характеризует фазовый сдвиг сигнала определенной частоты при распространении его по кабелю. Как и коэффициент затухания a, он нормирован относительно длины 1 км, а измеряется в рад/км.

Волновое, или характеристическое, сопротивление линии

Z_c = [(R + jwL) / (G + jwC)]^1/2

также является функцией первичных параметров линии.

При w = 0 (w = 2?f) характеристическое сопротивление Z_c = (R/G)^1/2. А на достаточно высоких частотах, где справедливы соотношения wL >> R и wC >> G, Z_c = (L/C), становится постоянной величиной, не зависящей от частоты. Поскольку R/G >> L/C, то модуль Zc — монотонно убывающая функция от (R/G)^1/2 при w = 0 до (L / C)^1/2 на высоких частотах.

Затухание (Attenuation) — важнейший параметр симметричной пары (линии) или канала, от которого напрямую зависит качество передачи сигнала. Слишком сильное затухание на линии (в канале) приводит к резкому увеличению ошибок в передаваемом сигнале. При этом возникает необходимость его повторной передачи, что снижает пропускную способность линии связи.

Обычно затухание сигнала а — отношение мощностей или амплитуд напряжения сигнала в начале линии и точке измерения — выражают в децибелах:

а = 10 lg (P₀ / P_x),

где P₀ и P_x — мощности сигнала в начале линии и произвольной точке X, соответственно. Если, например, P_x = 0,1 P₀, то а = 10 дБ.

Любая двухпроводная линия связи представляет собой фильтр нижних частот. Поэтому затухание линии связи является возрастающей функцией частоты.

Затухание линии увеличивается также с температурой, что следует учитывать при проектировании. Особенно чувствительны к изменению затухания цифровые системы связи: при увеличении затухания линии всего на 1 дБ коэффициент ошибок цифрового сигнала может возрасти на один-два порядка.

Следует отметить, что термин Attenuation относится к так называемому собственному затуханию, которое характерно для однородной линии. Такой линией является строительная длина кабеля с одинаковыми конструктивными и электрическими параметрами на всем ее протяжении. Любая реальная линия связи (например, абонентская или соединительная) — это совокупность множества последовательно включенных строительных длин кабеля, при этом у них могут быть отличающиеся конструктивные и электрические параметры. Поэтому на практике линия связи неоднородна, а основные неоднородности сосредоточены в стыках строительных длин кабелей или вызваны дефектами кабелей из-за отклонений в процессе их производства, монтажа и эксплуатации.

В теории электрической связи затухание такой линии называют вносимым затуханием Insertion Loss (IL). В отличие от собственного затухания, вносимое затухание не связано жесткой зависимостью с ее длиной. Степень связи определяется степенью однородности конкретной линии.

Любая линия связи вносит задержку сигнала. Сигнал будет передан без искажений, если время задержки одинаково во всем рабочем диапазоне частот.

Искажения времени задержки в линии могут возникать вследствие резких изменений ее входного сопротивления в местах стыка или чрезмерного изгиба кабеля, из-за чего появляются отраженные сигналы. Эти эффекты особенно заметны на высоких частотах, где они могут быть вызваны отсутствием скрутки пары в месте установки соединителя. Поэтому такие соединители не используются в СКС, начиная с Категории 5. Все строже становятся и требования к однородности характеристик кабеля по всей его длине, соответствию импеданса витых пар кабеля и соединителей, способам укладки и крепления, а также к качеству монтажа кабельных окончаний.

В случае использования технологий xDSL на абонентских линиях телефонной сети неоднородности составляющих их кабелей также играют отрицательную роль. Кроме упомянутых выше видов неоднородностей они могут быть обусловлены параллельными отводами, наличие которых объясняется тем, что при отказе абонента от пользования телефонными услугами соответствующая абонентская пара распределительного кабеля не всегда отключается.

Наряду с искажениями времени задержки весьма существенное влияние на качество передачи сигнала оказывает сама величина времени задержки (Propagation Delay). Она критически важна, например, при одновременной передаче сигналов в одном направлении по нескольким параллельным парам одного кабеля. Такой способ передачи (его называют еще инверсным мультиплексированием) используется, в частности, при пространственном разделении сигналов, когда высокоскоростной сигнал передается параллельно по нескольким симметричным парам. Следует учесть, что большой разброс времени задержки (Propagation Delay Skew) пар кабеля может нарушить правильный порядок восстановления исходного высокоскоростного сигнала на приеме.

Степень неоднородности линии связи оценивается с помощью параметра Return Loss (RL), который переводится чаще всего как «возвратные потери». Пожалуй, более правильно называть этот параметр затуханием отражения или затуханием несогласованности, поскольку он представляет собой логарифмическую меру коэффициента отражения в месте стыка двух отрезков кабеля:

RL = 20 lg (1 / |p|) дБ,

где |p| — модуль коэффициента отражения, причем

|p| = |(z1 — z2) / (z1 + z2)|,

где z1 и z2 — входные сопротивления отрезков кабеля 1 и 2 в месте стыка.

Все системы связи (и, в первую очередь, цифровые) чувствительны к шумам внешних источников (люминесцентных ламп, микроволновых печей, офисного оборудования и др.), особенно если скрученная пара имеет недостаточную симметрию — в этом случае она становится приемной антенной, легко воспринимающей внешние помехи. Если помехи чрезмерны, а их источник не удается локализовать, то используют экранированные кабели или волоконно-оптические кабели.

МЕЖДУГОРОДНЫЕ СИММЕТРИЧНЫЕ КАБЕЛИ — Студопедия

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО СВЯЗИ

ЧЕБОКСАРСКИЙ ЭЛЕКТРОТЕХНИКУМ СВЯЗИ

Рассмотрено: Цикловой комиссией коммутационных технологий Председатель цикловой комиссии Протокол № ___от_________2010г. _________Н.Ф.Громова

Утверждаю: Зам. директора по учебной производственной работе ___________ И.А.Кудряшов “___”_________2010 г.

ОПИСАНИЕ

ЛАБОРАТОРНОЙ РАБОТЫ №3

По предмету : Линейные сооружения связи

Наименование работы : Симметричные кабели

Магистральных и зоновых сетей

Для специальности : СС и СК, МТКС

Работа рассчитана на 2 часа

Разработал преподаватель:

Кондина В.Г

Евдокимов П.В.

“___”______________2010 г.

Г.Чебоксары

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА №3

Симметричные кабели магистральных и зоновых сетей

1. Цель работы:

Изучить образцы симметричных кабелей, используемых для магистральных и зоновых сетей.

Научится по конструкции определять тип кабеля связи.

2. Оборудование и инструменты:

Ножовка по металлу, микрометр, куски кабелей длиной 100-150 мм.

3. Задание:

Изучить конструкцию предложенных образцов симметричных кабелей связи, определить марку каждого кабеля.

4. Подготовка к работе:

4.1. Изучить рекомендуемую литературу

4.2. Подготовить бланк отчета

4.3. Ответить на вопросы допуска:

4.3.1. Назначение симметричных кабелей

4.3.2. Классификация кабелей по конструкции и роду изоляции жил, составу конструктивных элементов, материалу оболочек защитным покровом, условия прокладки.

4.3.3. Область применения симметричных кабелей МС и ЗС

Литература

5.1. Приложение

5.2. Гроднев ИИ. Линейные сооружения связи. Изд. «Радио и связь». М., 1997г.

5.3. Барон Д.А «Магистральные и внутризоновые кабельные линии связи». Линейные сооружения. Изд. «Радио и связь».

5.4. Справочник строительно-кабельных сооружений связи. Изд. «Связь», 1977г.

Отчет по работе

Отчет по работе (ОР) должен быть составлен в соответствии с предложенной формой и содержанием

1. Поперечный разрез кабелей предложенных образцов с указанием конструктивных элементов

2. Ответить на поставленные вопросы:

6.1. Указать диаметр токопроводящих жил кабелей МС и ЗС

6.2. Типы изоляции

6.3. Какие броневые защитные покровы применяются в кабелях связи

6.4. Для чего изолированные жилы скручивают; в пары или четверки?

6.5. Назначение контрольных четверок в сердечнике кабеля

6.6. Тип оболочек применяемых в кабелях связи

6.7. Назначение поясной изоляции накладываемое на кабельном сердечнике

6.8. Область применения ЗС и МС

Приложение

МЕЖДУГОРОДНЫЕ СИММЕТРИЧНЫЕ КАБЕЛИ

Для удобства классификации и использовании кабелями им присваивается определенное условное обозначение:

М — магистральные и междугородние кабели

3 — зоновые кабели

Междугородные симметричные кабели по виду изоляции подразделяютя на кордельно-бумажные МК, корельно-полистирольные (стирофлексные) МКС и полиэтиленовые МКП. Наружные оболочки изготавливаются из свинца, алюминия или стали.

Для междугородной связи применяются в основном 4 Х 4 и 7 Х 4 конcеpyкции кабелей, а для зоновой (внутриобластной связи) — 1 Х 4 конструкции. Кабели предназначены для систем передачи К-60 в спектре до 252 кГц при напряжении дистанционного питания 1000 В постоянного тока (690 В переменного тока). Расстояние между нуп 20 км, между оуп 200-250 км. Максимальная дальность связи 12500 км. Кроме того, эти кабели’ используются для цифровой системы передачи ИКМ-120 и аналоговой системы К -1 020С.

Наибольшее применение имеют кабели с кордельно — полистирольной (стирофлексной) изоляцией МКС. В зависимости от типа оболочки они классифицируются: МКС — в свинцовой оболочке; МКСА — в алюминиевой оболочке; МКСС — в стальной оболочке. ВО всех случаях сердечник кабеля идентичен. Кабели типа МКС изготавливаются 7Х4; 4х4 и 1Х4, строительная длина 825 м.

Конструкция наиболее распространенного симметричного кабеля с кордельно-полистирольной изоляцией МКС=4Х4 приведена на рис. 1. Диаметр медных жил 1,2 мм. Токопроводящие жилы высокочастотных четверок изолируются разноцветным полистирольным корделем диаметром 0,8 мм и полистирольной лентой толщиной 0,05 мм с перекрытием 2530 %. Первая пара каждой четверки состоит из жил красного и желтого цветов, вторая пара — из жил синего и зеленого цветов. Центр четверки заполняется стирофлексным корделем диаметром 1,1 мм. Шаги скрутки вcex четверок различны, взаимно согласованы и лежат в пределах 125- 275 мм.

Кабели со свинцовой оболочкой и соответствующей броней имеют марки МКСГ, МКСБ и МСК. Толщина свинцовой оболочки у кабеля МКСБ 1,25 мм, а у остальных- 1,4мм.

Кабели с алюминиевой оболочкой имеют поверх алюминия антикоррозийный защитный покров в виде битума и полиэтиленового шланга. Такие кабели имеют в названии дополнительные буквы «АШ» и маркируются МКСАШп, МКСАБпШп, МКСАКпШп и др. Толщина алюминиевой оболочки при высокочастотной сварке 1,0 мм, при прессовании — 1,3 мм.

Кабели в стальной оболочке маркируются МКССШп. Стальная оболочка имеет толщину 0,4 мм и для большей гибкости гофрируется по всей длине. Поверх стали наносятся aнтикoppозийный покров в виде битума и полиэтиленовый шланг (рис. 2).

Рис. 2. Симметричный кабель в стальной гофрированной оболочке:

1 – сердечник; 2 — стальная гофрированная оболочка; 3 — полиэтиленовый шланг

Конструктивные данные кабелей МКС приведены в табл. 1.

Для кабелей типа МКС нормированы следующие электрические характеристики: сопротивление цепи постоянному току 31,7 Ом/км;. сопротивление изоляции — не менее 1 О 000 МОм· км; емкость 24,5±1,0 нФ/км; переходное затухание на ближнем конце — не менее 61,7 дБ/сд; защищенность на дальнем конце- не менее 73,8 дБ/сд; электрическая прочность изоляции между жилами 1500 В. Первичные и вторичные параметры кабелей МКСА в алюминиевой оболочке приведены в табл. 2 и 3.

Симметричные кабели в свинцовой (МКС) и стальной (МКСС) оболочках имеют характеристики, примерно аналогичные кабелю МКСА. Однако затухание кабелей МКС и МКСС за счет повышенных потерь в свинце и стали больше на 2-3%.

Наряду с симметричными кабелями с кордельно-полистирольной изоляцией (МКС) применяются также кабели с кордельно-бумажной (МК) и полиэтиленовой (МКП) изоляцией. Однако для высокочастотной связи кабели МК мало эффективны из-за больших диэлектрических потерь в бумажной изоляции. Высокочастотные симметричные кабели с полиэтиленовой изоляцией МКП имеют определенное применение в различных конструктивных модификациях (баллоны, кордель, сплошная, пористая .и др.).

Междугородные симметричные кабели по виду изоляции подразделяются на кордельно-бумажные МК, кордельно-полистирольные (стирофлексные) МКС и полиэтиленовые МКП. Наружные оболочки изготавливаются из свинца, алюминия или стали.

Для междугородной связи применяются в основном 4 х 4 и 7 х 4 конструкции кабелей, а для зоновой (внутриобластной связи) —1х4 конструкции. Кабели предназначены для систем передачи К-60 в спектре до 252 кГц при напряжении дистанционного питания 1000 В постоянного тока (690 В переменного тока). Расстояние между НУП 20 км, между ОУП 200-250 км. Максимальная дальность связи 12500 км. Кроме того, эти кабели используются для цифровой системы передачи ИКМ-120 и аналоговой системы К-1020С.

Конструкция наиболее распространенного симметричного кабеля с кордельно-полистирольной изоляции МКС =4х4 приведена на рис. Диаметр медных жил 1,2 мм. Токопроводящие жилы высокочастотных четверок изолируются разноцветным полистирольным корделем диаметром 0,8 мм и полистирольной лентой толщиной 0,05 мм с перекрытием 25-30%. Первая пара каждой четверки состоит из жил красного и желтого цветов, вторая пара — из жил синего и зеленого цветов. Центр четверки заполняется стирофлексным корделем диаметром 1,1 мм. Шаги скрутки всех четверок различны, взаимно согласованы и лежат в пределах 125-275 мм.

Симметричный кабель — связь — Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Симметричный кабель — связь

Cтраница 1

Симметричные кабели связи могут быть подразделены на следующие группы: 1) междугородные кабели связи; 2) кабели связи для соединительных линий и вставок; 3) кабели сельской связи; 4) городские телефонные кабели. [1]

Симметричные кабели связи применяют как для передачи сигналов низкой частоты ( до 10000 гц) по одному каналу связи ( телеграфирование, телефонирование, фототелеграфирование и радиовещание), так и для передачи высоких частот при уплотнении до 24 ( 108 кги) и 60 ( 252 кгц) телефонных каналов связи. [3]

Симметричные кабели связи, как правило, имеют сложную изоляцию, состоящую из диэлектрика и воздуха. В качестве диэлектрика используется главным образом бумага или стирофлекс. [4]

Симметричные кабели связи подразделяются на три группы: городские телефонные кабели, низкочастотные и высокочастотные кабели дальней связи. [5]

Для симметричных кабелей связи частота fx ( лежит в пределах 200 — 600 кгц и для снижения затухания в спектре фактически используемых частот приходится прибегать к искусственному увеличению индуктивности. Иногда это мероприятие оказывается экономически невыгодным даже при относительно низких частотах. [6]

В симметричных кабелях связи действуют все три указанных фактора одновременно. В коаксиальных кабелях, являющихся закрытой системой, не имеющей внешнего поля, действие окружающих металлических масс не учитывается. За счет этих явлений происходит перераспределение электромагнитного поля и изменяются параметры цепей. Активное сопротивление R возрастает; индуктивность L уменьшается. [7]

В симметричных кабелях связи цепи расположены очень близко друг к другу. При прохождении тока по цепи в окружающем пространстве проводов а и Ъ образуется электромагнитное поле ( рис. 39), пронизывающее пространство между проводами end соседней цепи и наводящее в них эдс, которая создает в цепи cud ток. Этот ток, достигая включенных в цепь приемников, возбуждает в них помехи в виде посторонней речи или шумов. [9]

В симметричных кабелях связи цепи расположены очень близко друг к другу. [11]

Конструктивные особенности симметричных кабелей связи определяют ширину частотного спектра передаваемых сигналов. Симметричные кабели применяют как для передачи сигналов низкой частоты ( до 8000 Гц) по одному каналу связи ( телеграфирование, телефонирование, фотографирование и радиовещание), так и для передачи высоких частот при уплотнении до 24 ( 108 кГ

Электрические характеристики симметричных кабелей: параметры передачи

Выберите страну

Выберите регион

Выберите город

ПАРАМЕТРЫ ПЕРЕДАЧИ

Ниже кратко рассматриваются важнейшие традиционные и новые параметры скрученной пары.

Волновое, или характеристическое, сопротивление линии

Z_c = [(R + jwL) / (G + jwC)]^�

также является функцией первичных параметров линии.

При w = 0 (w = 2πf) характеристическое сопротивление Z_c = (R/G)^�. А на достаточно высоких частотах, где справедливы соотношения wL >> R и wC >> G, Z_c = (L/C), становится постоянной величиной, не зависящей от частоты. Поскольку R/G >> L/C, то модуль Zc — монотонно убывающая функция от (R/G)^� при w = 0 до (L / C)^� на высоких частотах.

а = 10 lg (P₀ / P_x),

RL = 20 lg (1 / |p|) дБ,

где |p| — модуль коэффициента отражения, причем

|p| = |(z1 — z2) / (z1 + z2)|,

где z1 и z2 — входные сопротивления отрезков кабеля 1 и 2 в месте стыка.

СИММЕТРИЧНЫЕ ВЫСОКОЧАСТОТНЫЕ КАБЕЛИ С КОРДЕЛЬНО-ПОЛИСТИРОЛЬНОЙ ИЗОЛЯЦИЕЙ

Симметричные высокочастотные кабели связи с кордельно-полистирольной изоляцией в свинцовой, алюминиевой или стальной гофрированной оболочке предназначены для кабельных магистралей, линий зоновой связи и соединительных линий, уплотняемых системами К-60П в диапазоне частот до 252 кГц, системами “Кама” в диапазоне частот до 552 кГц или вторичными цифровыми системами передачи в диапазоне частот до 8448 кГц и работающих при переменном напряжении дистанционного питания до 690 В или до 1000 В постоянного напряжения. Кабели полностью соответствуют СТ СЭВ 4451-83.

Токопроводящие жилы кабелей изготовляют из медной проволоки диаметром 1,2 мм, обмотанной цветной полистирольной нитью (корделем) диаметром 0,8 мм и полистирольной лентой натурального цвета толщиной 0,045 мм, наложенной с перекрытием в сторону, противоположную направлению обмотки нитью. Четыре жилы с изоляцией различного цвета скручивают в четверку с заполнением в центре круглой полистирольной нитью и обматывают цветной хлопчатобумажной или синтетической пряжей или лентой. Шаги скрутки изолированных жил в четверку различные и не превышают 300 мм. В четверке две жилы, расположенные по диагонали, образуют рабочую пару. Изоляция жил первой пары четверки имеет красный и желтый цвета, второй пары — синий и зеленый. В четырех- и семичетверочных кабелях (4*4 и 7*4) цвета пряжи или ленты всех четверок различные, цвета двух смежных четверок — (счетной и четверки направления) — соответственно красного и зеленого цветов.

Четверки в четырех- и семичетверочных кабелях скручивают в кабель. В центре кабеля 4*4 размещено заполнение из ПЭ или полистирола. Скрученный кабель под свинцовую и стальную оболочку обматывают четырьмя, а под алюминиевую — шестью — восемью лентами кабельной бумаги. Допускается применение в поясной изоляции ПЭ, ПЭТФ, ПА или других лент из синтетических материалов. Под или между лентами поясной изоляции или под оболочкой (экраном) проложена мерная лента, на которой не более чем через каждые 200 мм нанесены деления с цифрами, позволяющие определить длину кабеля с погрешностью не более ±0,5%, а также товарный знак предприятия-изготовителя и год изготовления.

В кабелях МКСГ, МКСГШп, МКСБ, МКСБШп, МКСБпШп, МКСБл, МКСБГ, МКСГСтпШп, МКСК, МКСКл поверх поясной изоляции накладывают свинцовую оболочку, в кабеля МКСАШп (рис. 20.7), МКСАБпШп, МКСАБп, МКСАБпГ, МКСАСстШп и МКСАКпШп — алюминиевую оболочку и в кабелях МКССтШп — экран из алюминиевой фольги толщиной 0,20 мм ±7,5%, медную проволоку диаметром 0,3 — 0,4 мм, ПЭ или ПЭТФ ленту и; стальную гофрированную герметичную оболочку толщиной 0,4 мм — 10%. Форма гофров синусоидальная, глубина гофров — в пределах 1,3 — 2,0 мм, шаг гофрирования 5 — 7,5 мм.

Поверх металлической оболочки на кабели накладывают защитные покровы по ГОСТ 7006-72. Подушка покровов типа Бп, БпШп, КпШп, БпГ и наружный покров типа Шп поверх оболочки не имеют ПЭТФ, ПА или других равноценных лент. Защитный покров кабелей марок МКСГСстШп и МКСАСтпШп имеет вязкий подклеивающий состав, ПЭ шланг, броню из стальной гофрированной ленты толщиной 0,4 мм, вязкий подклеивающий состав и полиэтиленовый шланг.

Вязкий состав состоит из битума (87%) и добавки (13%) машинного масла (80%) и полиизобутилена (20%). Он эластичен при низких температурах, и температура его хрупкости не выше -15°С, каплепадение не ниже 50°С, коррозионно-устойчив к металлической оболочке, а также обеспечивает продольную герметичность между оболочкой и ПЭ шлангом. Максимальный внешний диаметр кабелей соответствует табл. 20.13. Максимальный внешний диаметр кабелей в тропическом исполнении может быть на 5 мм больше указанных в табл. 20.13. Строительная длина кабелей 825±6 мм или 838±6 м. По соглашению изготовителя с потребителем допускается поставка кабеля большими длинами. Допускаются поставки кабелей длинами от 600 до 818 м не более 10% и кабелей длинами от 100 до 599 м не более 4%.

В готовом кабеле на верхнем конце (А) цвета изоляции жил в четверках в направлении по часовой стрелке должны чередоваться в последовательности красный, зеленый, желтый, синий, а цвета пряжи или ленты четверок — от красного к зеленому. На нижнем конце кабеля (Б) цвета должны чередоваться в том же порядке, но в направлении против часовой стрелки.

Электрические параметры кабелей при температуре 20°С соответствуют значениям, приведенным в табл. 20.14.

Частотная зависимость коэффициента затухания кабелей в свинцовых, алюминиевых и стальных гофрированных оболочках приведена в табл. 20.15.

Отклонения среднего значения коэффициента затухания от номинального не более 0,043 дБ/км. Идеальный коэффициент защитного действия (КЗД) металлических покровов при продольной ЭДС 40 В/км при частоте 50 Гц кабеля МКСАШп 1*4 0,85 В, а 4*4 или 7*4 0,65 В, кабелей МКСАБп, МКСАБпГ и МКСАБпШп 1*4 при продольной ЭДС 40-150 В/км 0,30 В, а 4*4 и 7*4 следующий:

Продольная ЭДС, В/км
КЗД, В	0,33	0,24	0,17	0,11
Продольная ЭДС, В/км
КЗД, В	0,11	0,12	0,14	0,16

КЗД кабелей МКСБ, МКСБГ, МКСБл, МКСБШп, МКСБпШп 4*4 или 7*4 при продольной ЭДС 40 — 250 В равен 0,7 В, кабеля МКССтШп 4*4 0,7 В, а 7*4 0,65 В.

Среднее значение рабочей емкости в строительной длине соответствует группам, указанным в табл. 20.16. Электрические параметры кабелей, герметичность оболочки и шланга после двухкратной перемотки должны соответствовать табл. 20.14.

Симметричные высокочастотные кабели с кордельно-полистирольной изоляцией в алюминиевой и свинцовой оболочках марок МКСАСПБ и МКСАСПБп предназначены для кабельных магистралей с диапазоном частот до 252 кГц (уплотняемых системами К-60П), работающих при напряжении дистанционного питания 690 В, частотой 50 Гц или 1000 В постоянного напряжения.

Конструкция этих кабелей соответствует ГОСТ 15125-76. Диаметр кабеля КМСАСПБ 4*4*1,2 мм 35,4 мм, масса 2580 кг/км, диаметр кабеля МКСАСПБп 4*4*1,2 мм 36,6 мм, масса 2490 кг/км, диаметр кабеля МКСАСПБп 7*4*1,2 мм 42,0 мм и масса 3515 кг/км.

Электрическое сопротивление параллельно соединенных алюминиевой и свинцовой оболочек и брони кабеля 7*4*1,2 мм на длине 1 км не более 0,4 Ом. Отклонение среднего значения коэффициента затухания от номинального не более ±0,43 дБ/км.

Концы кабеля в алюминиевой оболочке должны быть защищены от попадания влаги и коррозии. Алюминиевая оболочка с торцов должна быть запаяна и покрыта битумом, масляной или нитрокраской. К ПЭ шлангу должен быть приварен пластмассовый колпачок или плотно насажен колпачок из термоусаживаемой пластмассы с вязким подклеивающим составом.

Концы кабеля в стальной гофрированной оболочке или броне должны быть покрыты битумом или нитро- или масляной краской. Концы кабеля между оболочкой и гофрированной броней с торца должны быть обмотаны ПВХ лентой или пропитанной кабельной пряжей, промазаны битумом или краской и обмотаны ПВХ лентой с клеящим подслоем. К ПЭ шлангу должен быть приварен пластмассовый колпачок или плотно насажен колпачок из термоусаживаемой пластмассы с вязким подклеивающим составом.

Механические характеристики свинцовых, алюминиевых и стальных оболочек кабелей с кордельно-полистирольной изоляцией и допустимые растягивающие усилия кабелей приведены в табл. 20.17.

Кабели должны отгружаться, храниться и транспортироваться под избыточным давлением воздуха или инертного газа внутри кабеля, равным 0,06 — 0,1 МПа, при температуре окружающей среды от -50 до +40°С, а транспортироваться при температуре от -30 до +40°С.

Кабели предназначены для прокладки ручным и механизированным способом при температуре от -15 до +40°С. При прокладке кабелей допускается не более двух двойных изгибов кабеля в свинцовой оболочке на радиус не менее 12,5 D, а кабелей в стальной и алюминиевой оболочке — на радиус не менее 15D. Допускается эксплуатация кабелей под избыточным давлением воздуха или инертного газа внутри кабеля 0,05 — 0,06 МПа при относительной влажности не более 15% при 20°С. В период прокладки и монтажа кабеля должны быть приняты меры, исключающие попадание влаги или почвенных электролитов под оболочку кабеля через его концы. Подача внутрь кабеля веществ, вредно воздействующих на его изоляцию (жидкий фреон и др.), не допускается.

Рисунок 20.7. Схема магистрального кабеля с кордельно-полистирольной изоляцией МКСАШлп

Таблица 20.13. Диаметр и масса кабелей с кордельно-полистирольной изоляцией

Марка	D, мм	g, кг/км
141,2	441,2	741,2	141,2	441,2	741,2
МКСАШп	16,4	24,7	29,8
МКСАБп	-	32,5	38,2	-
МКСАБп*	-	32,5	38,2	-
МКСАБпГ	20,0	28,1	33,8
МКСАБпШп	20,0	28,1	33,8
МКСАСтпШп	24,4	32,2	-			-
МКСАКпШп	-	39,2	45,3	-
МКССтШп	-	28,5	33,2	-
МКСГ	-	18,7	23,9	-
МКСГШп	14,2	22,0	27,4
МКСБ	-	29,8	34,8	-
МКСБ*	-	29.8	34,8	-
МКСБГ	17,0	25,4	30,4
МКСБл	-	31,2	36,2	-
МКСБл*	-	31,2	36,2	-
МКСБШп	22,1	31,1	36,1
МКСБпШп	24,5	33,5	39,1
МКСГСтпШп	24,4	32,2	-			-
МКСК	-	38,5	43,7	-
МКСК*	-	38,5	43,7	-
МКСКл	-	39,9	45,1	-
МКСКл*	-	39,9	45,1	-
* Подушка из стеклопряжи

Таблица 20.14. Электрические параметры магистральных симметричных высокочастотных кабелей

Параметр	Частота, кГц	МКС, МКСА, МКССт	МКПуА	МКБА	МКБ	Коэффициент пересчета на другую длину
Электрическое сопротивление жилы на длине 1 км, Ом, не более, диаметром, мм	Постоянный ток	-	-	-	-	L/1000
1,20	-	15,85	15,95	15,95	15,95	-
1,05	-	-	21,25	-	-	-
0,90	-	-	-	30,0	-	-
Асимметрия электрического сопротивления, Ом, не более	То же	0,19	0,17	0,17	0,17
Сопротивление изоляции, 10⁶ Ом*км, не менее	”					1000/L
Рабочая емкость пары жил, нФ/км, не более	0,8	-	-	-	-	L/1000
1*4	-	25,6	-	-	26,7	-
4*4	-	24,5	-	-	±1,0	-
7*4	-	25,0	31,5	27,7+1,3	-	-
14*4	-	-	31,5	26,7+1,0	-	-
Отклонение рабочей емкости пары жил, уплотняемых системами К-60, нФ/км	0,8	±0,8	±0,8	±1,3	-	L/1000
Коэффициент затухания, дБ/км, не более	0,8	См. табл. 20.15	0,417	0,391	0,391	L/1000
	1,781	1,749	1,749	-
	-	2,173	2,173	-
	2,650	2,865	2,865	-
Переходное затухание на ближнем конце кабеля длиной 325 м, уплотняемого системой К-60, дБ:	До 252	-	-	-	-
для 100% значений	-		59,2	58,3	59,1	-
для 90% значений	-		62,5	61,7	61,7	-
Защищенность на дальнем конце кабеля, уплотняемого системой К-60, дБ:	До 252	-	-	-	-
для 100% значений	-		66,0	67,8	67,8	-
для 90% значений	-		72,1	70,4	70,4	-
Емкостные связи, пФ, не более:	0,8	-	-	-	-	L/l
k₁ — для 100% значений	-	-	-			-
k₂ и k₃ — для 100% значений	-				-	-
Асимметрия емкостных связей, нФ, не более (для 100% значений)	0,8	-	-			-
Идеальный коэффициент защитного действия металлических оболочек и брони	0,05	-	0,70	0,10	0,20	-
0,8	-	0,20	0,02	-	-
Испытательное напряжение, кВ:	0,05	-	-	-	-	-
между всеми жилами и оболочкой	-	2,0	5,0	1,8	1,8	-
между жилами в четверке	-	1,3	-	1,0	1,0	-
между жилами сигнальных пар и контрольной жилой и всеми четверками	-	-	5,0; 10,0	0,7	-	-
Сопротивление изоляции между алюминиевой оболочкой и водой, броней, 10⁶ Ом*км, не менее	Постоянный ток			-		1000/L
Примечание. L – фактическая длина кабеля, м; l – номинальная длина кабеля, м.

Таблица 20.15. Коэффициент затухания, дБ/км, кабелей с кордельно-полистирольной изоляцией

Частота, кГц	1 * 4	4 * 4	7 * 4
В алюминиевой оболочке	В свинцовой оболочке	В алюминиевой оболочке	В стальной гофрированной оболочке	Центральной четверки	Четверки внешнего повива
В свинцовой оболочке	В алюминиевой оболочке	В стальной гофрированной оболочке
	0,76	0,76	0,74	0,74	0,70	0,70	0,66	0,74
	0,88	0,88	0,85	0,89	0,85	0,88	0,79	0,89
	0,99	0,98	0,96	1,00	0,94	0,98	0,89	1,01
	1,19	1,19	1,15	1,19	1,15	1,19	1,09	1,20
	1,64	1,66	1,58	1,60	1,60	1,65	1,55	1,64
	2,01	2,05	1,94	1,95	1,92	2,04	1,82	1,99
	2,32	2,37	2,22	2,22	2,23	2,34	2,17	2,28
	2,59	2,65	2,48	2,49	2,49	2,61	2,43	2,54
	2,83	2,91	2,70	2,74	2,70	2,86	2,62	2,77
	3,01	2,14	2,91	2,95	2,94	3,08	2,86	2,99
	3,21	3,37	3,11	3,14	3,12	3,29	3,07	3,20
	3,43	3,58	3,29	3,33	3,32	3,49	3,18	3,39
	3,65	3,78	3,47	3,50	3,51	3,67	3,40	3,56
	3,82	3,98	3,64	3,67	3,67	3,84	3,60	3,73

Таблица 20.16. Средняя рабочая емкость, нФ/км, кабелей с кордельно-полистирольной изоляцией

Номер группы	1 * 4	4 * 4 * 1,2 и 7 * 4 * 1,2	7 * 4 * 1,2
В свинцовой оболочке	В алюминиевой оболочке	в стальной гофрированной оболочке	Кроме стальной гофрированной оболочки
	-	-	23,5-23,7	23,0-23,2
I	23,2-25,4	24,8-25,0	23,7-23,9	23,2-23,4
II	25,4-25,6	25,0-25,2	23,9-24,1	23,4-23,6
III	25,6-25,8	25,2-25,4	24,1-24,3	23,6-23,8
IV	25,8-26,0	25,4-25,6	24,3-24,5	23,8-24,0
V	26,0-26,2	25,6-25,8	24,5-24,7	24,0-24,2
VI	26,2-26,4	25,8-26,0	24,7-24,9	24,2-24,4
VII	26,4-26,6	26,0-26,2	24,9-25,1	24,4-24,6
VIII	26,6-26,8	26,2-26,4	25,1-25,3	24,6-24,8
IX	-	-	25,3-25,5	24,8-25,0
Примечание. Номера групп 0 и IX относятся к кабелям в стальной гофрированной оболочке и с круглой проволочной броней.

Таблица 20.17. Механические характеристики свинцовых, алюминиевых и стальных оболочек

Параметр	1 * 4 * l,2	4 * 4 * l,2	7 * 4 * l,2
Прочность оболочек на раздавливание, Н/мм, не менее:	-	-	-
свинцовой	-		-
алюминиевой	17,6	10,8	8,8
стальной	-	24,5	-
Число двойных перегибов оболочек вокруг цилиндра D = 750 мм:	-	-	-
свинцовой	-
алюминиевой
стальной	-
Допустимые растягивающие усилия кабеля в оболочках, Н:	-	-	-
свинцовой	-
свинцовой и в броне Б	-
алюминиевой
алюминиевой и в броне Б
стальной	-

Ошибка 404. Страница не найдена!

К сожалению, запрошенная вами страница не найдена на портале. Возможно, вы ошиблись при написании адреса в адресной строке браузера, либо страница была удалена или перемещена в другое место.

Типы кабелей связи. Расшифровка, конструкция и назначение.

Каждый кабель связи согласно ГОСТу имеет условное обозначение или марку, состоящую из букв и цифр.

Маркировка характеризует назначение кабеля и его конструкцию. По ней можно узнать, какая скрутка у этого кабеля, какой наружный защитный покров (при его наличии), сколько пар или четверок в кабеле, каков диаметр жил.
Марки городских телефонных кабелей начинаются с буквы Т (телефонный). Последующая буква характеризует покров или отсутствие его. Например, марка ТГ означает телефонный голый кабель, т. с. без брони поверх свинцовой оболочки, ТБ — с броней из стальных лент и т. д. Буквами обозначают также виды скруток и назначение кабеля, например, буква 3 означает, что кабель имеет звездную скрутку. Цифры в марке кабеля указывают его емкость, т. е. количество жил и их диаметр, а также вид скрутки, например, ТГ 100X2X0,5 означает: телефонный кабель парной скрутки со свинцовой оболочкой емкостью в 100 пар жил диаметром 0,5 мм.

Кабели магистральные низкочастотные:

Для устройства соединительных линий между РАТС, а также между РАТС и междугородней телефонной станцией МТС служат низкочастотные кабели со звездной скруткой и бумажно-кордельной изоляцией. Изоляция жил одной пары в любой четверке кабеля со звездной скруткой имеет красный и желтый (натуральный) цвет, а другой пары — синий и зеленый. Каждая четверка обмотана по спирали хлопчатобумажной пряжей. В каждом повиве имеется контрольная четверка жил, отличающаяся от остальных четверок цветом. Диаметр жил: 0,8; 0,9; 1,0; 1,2; 1,4 мм.

Кабели со звездной скруткой выпускают следующих марок:

ТЗГ — в свинцовой оболочке, голый, предназначен для прокладки телефонной канализации;
ТЗБ — в свинцовой оболочке, бронированный-стальными лентами, поверх которых имеется джутовый покров, предназначен для прокладки в земле;
ТЗБГ — в свинцовой оболочке, бронированный стальными лентами, с противокоррозионной защитой, предназначен для прокладки в агрессивных грунтах;
ТЗК — в свинцовой оболочке, бронированный круглыми стальными оцинкованными проволоками, с защитным наружным покровом из джута, предназначен для прокладки через водные преграды.

Например, маркировка кабеля ТЗГ 7X4X0,8, означает телефонный кабель звездной скрутки со свинцовой оболочкой с бумажно-кордельной изоляцией, емкостью в семь четверок жил диаметром 0,8 мм.

Кабели телефонные:

Для прокладки в подземных сооружениях, по стенам зданий и подвески на воздушных линиях связи чаще всего применяют кабель ТГ с диаметром жил 0,4; 0,5 и 0,7 мм; жилы изолированы сплошным слоем бумажной массы или бумажной лентой, наложенной по спирали с перекрытием одного витка другим на 20%, и скручены в пары с шагом не более 250 мм. Две изолированные жилы, образующие одну пару, обмотаны хлопчатобумажной нитью, что облегчает разборку кабеля по парам во время монтажа.
В каждой паре изоляция одной жилы желтого цвета, а другой — красного или синего. В каждом повиве имеется одна контрольная пара, изоляция которой отличается от других жил цветом. Повив от повива отделяется хлопчатобумажной пряжей. Кабель выпускают емкостью от 10 до 1200 пар кусками длиной не менее 100 м, называемой строительной.

На городских и сельских телефонных сетях используют кабели с пластмассовой изоляцией и оболочкой, причем оболочка может быть как полиэтиленовая ТПП, так и поливинилхлоридная ТПВ, а изоляция жил только полиэтиленовая. Жилы кабеля медные диаметром 0,32; 0,4; 0,5; 0,7 мм. Скрутка жил бывает парная и четверочная, а сердечника — повившая и пучковая. Поверх скрученного сердечника накладывают поясную изоляцию из полиэтиленовых лент, затем алюминиевую ленту (экран), под которой прокладывают луженую проволоку диаметром 0,5 мм. Кабели ТПВ и ТПП выпускают емкостью от 5 до 600 пар или от 5 до 300 четверок.

Маркировка телефонных кабелей следующая:

ТПП — телефонный с полиэтиленовой изоляцией жил и в полиэтиленовой оболочке, предназначен для прокладки в канализации, внутри и снаружи зданий, а также для подвески на опорах;
ТПВ — телефонный с полиэтиленовой изоляцией и в поливинилхлоридной оболочке, предназначен для прокладки внутри и снаружи зданий,

Кабель ТПП, предназначенный для прокладки в грунте, бронируется стальными лентами и имеет маркировку ТППБ. Поверх брони для защиты от коррозии наложен ДЖУТОВЫЙ покров.
Для подвески на воздушных линиях связи можно использовать кабель ТППт, который по конструкции аналогичен кабелю ТПП, по в отличие от него имеет самонесущий трос, опрессованный вместе с сердечником в общую полиэтиленовую оболочку и выполненный из семи стальных оцинкованных проволок. Кабель выпускают с диаметром жил 0,5 и 0.7 мм, скрутка которых парная, а сердечника— пучковая. Па сердечник наложен экран из гофрированной алюминиевой ленты. Емкость кабеля от 5 до 100 пар или от 5 до 50 четверок.

Кабели парной скрутки ТБ, ТВГ и ТК аналогичны по конструкции кабелю ТГ, но в зависимости от назначения имеют различные броневые покровы:

ТБ — в свинцовой оболочке, бронированный двумя стальными лентами, с наружным джутовым покровом, предназначен для прокладки в земле;
ТБГ — в свинцовом оболочке, бронированный двумя стальными лентами, покрытыми вязким компаундом или лаком, предназначен для укладки в шахтах и туннелях;
ТК — в свинцовой оболочке, бронированный стальными оцинкованными круглыми проволоками с наружным покровом, предназначен для прокладки через водные преграды.

Кабели магистральные высокочастотные:

На телефонных сетях, где применяется аппаратура высокочастотного уплотнения цепей, используют высокочастотные кабели типа МКС с кордельно-полистрольной изоляцией в свинцовой, алюминиевой или стальной гофрированной оболочке емкостью четыре и семь четверок. Кроме того, выпускают одночетверочные в алюминиевой оболочке.
Кабели в свинцовой оболочке могут иметь сигнальные жилы диаметром 0,9 мм: при емкости 4X4 — 5 жил, при 4X7 — 7 жил. Сердечник кабелей состоит из звездных четверок с медными жилами диаметром 1,2 мм. Две жилы в четверке, расположенные по диагонали, образуют рабочую пару. Изоляция жил первой нары четверки красного и желтого цвета, второй пары — синего и зеленого.
Конец кабеля, у которого цвета изоляции жил в четверке чередуются по часовой стрелке — красный, зеленый, желтый, синий, называется концом А. На барабане он является верхним.
Под лентами поясной изоляции или между ними проложена мерная лента из кабельной бумаги, на которой через 200 мм нанесены товарный знак предприятия-изготовителя, год изготовления кабеля и деления с цифрами, указывающими длину кабеля.

Маркировка магистральных кабелей следующая:

МКСГ — магистральный кабель связи в свинцовой оболочке, голый:
МКСБ — то же, но бронированный стальными лентами с защитным наружным слоем;
МКСБГ — то же, бронированный стальными лентами с противокоррозионной защитой;
МКСК — то же, бронированный стальными круглыми оцинкованными проволоками с защитным наружным слоем;
МКСБВ — то же, в свинцовой оболочке со слоем полихлорвинилового пластиката, бронированный стальными лентами с защитным наружным слоем;

Например, маркировка кабеля МКСБ 7X4X1,2 означает: магистральный кабель с семью четверками и токопроводящими жилами диаметром 1,2 мм. Кабели типа МКС в алюминиевой оболочке, покрытой полиэтиленовым шлангом, маркируют МКСЛШп или МКСАБп (бронированный стальными лентами с наружным джутовым покровом), в стальной гофрированной оболочке — МКССШп.

Кабели магистральные коаксиальные:

На ГТС в качестве соединительных межстанционных линий применяют стандартизированный коаксиальный кабель следующих марок:

КМГ-4 — в свинцовой оболочке;
КМБ-4 — то же, но бронированный двумя стальными лентами;
КМК-4 — то же, бронированный круглыми стальными оцинкованными проволоками.

Кабель КМ-4 состоит из четырех коаксиальных пар типа 2,6/9,4 и пяти четверок звездной скрутки. Каждая коаксиальная пара, состоящая из медного проводника диаметром 2,6 мм и внешнего проводника в виде медной трубки диаметром 9,4 мм с одним швом «молния», изолирована полиэтиленовыми шайбами толщиной 2,2 мм, расстояния между которыми 25 мм. На внешний проводник накладывают экран в виде двух стальных лент толщиной 0,15— 0,2 мм, я затем два слоя кабельной бумаги. Служебные четверки имеют медную токопроводящую зюйду диаметром 0,9 мм, изоляция которой воздушно-бумажная или полиэтиленовая.

В нашей фирме, которая находится в Москве, Вы можете купить следующие кабели связи по выгодной цене с доставкой по России:

Высокочастотные кабели местной связи: ЗКП, ЗКПБ, ЗКПБм, ЗКПЗ, КСПЗП, КСПП, КСППБ.
Кабели магистральные высокочастотные: МКПАБп, МКПАШп, МКПпАБп, МКПпАБпШп, МКПпАШп, МКСАБп, МКСАБпШп, МКСАШп, МКСБ, МКСБГ, МКСБл, МКСБлГ, МКСБпШп, МКСБШп, МКСГ, МКСГШп.
Кабели магистральные коаксиальные: КМБ-4, КМБл-4, КМГ-4, КМГШп-4, МКТСБ-4, МКТСБл-4, МРМПэ.
Кабели магистральные низкочастотные: ТЗАБп, ТЗАШп, ТЗБ, ТЗБГ, ТЗБл, ТЗБлГ, ТЗГ, ТЗПАБп, ТЗПАБпШп, ТЗПАШп.
Кабели телефонные: П-296, ТБ, ТБГ, ТГ, ТПП, ТППэп, ТППэпБ, ТППэпЗ, ТППэпЗБ, ТППэпЗБбШп.

Перейти в каталог

Что такое симметричные и несимметричные разломы?

Обычно энергосистема работает в сбалансированных условиях. Когда система становится неуравновешенной из-за нарушений изоляции в любой точке или из-за контакта проводов под напряжением, считается, что в линии происходит короткое замыкание или неисправность. Неисправности в энергосистеме могут возникать по ряду причин, таких как естественные возмущения (молния, сильный ветер, землетрясения), нарушение изоляции, падение дерева, короткое замыкание птицы и т. Д.

Неисправности, возникающие в линиях передачи, в целом классифицируются как

Симметричные разломы
Несимметричные разломы

Симметричные разломы

При таких типах повреждений все фазы замыкаются накоротко друг на друга и часто на землю. Такая неисправность сбалансирована в том смысле, что системы остаются симметричными, или, можно сказать, линии, смещенные на равный угол (то есть 120 ° в трехфазной линии). Это наиболее серьезный тип неисправности с наибольшим током, но он возникает редко.По этой причине для определения этих больших токов выполняется расчет сбалансированного короткого замыкания.

Несимметричные разломы

Несимметричные повреждения включают только одну или две фазы. При несимметричных КЗ три фазных линии становятся несбалансированными. Такие типы повреждений возникают между линией на землю или между линиями. Несимметричное последовательное короткое замыкание возникает между фазами или между фазой и землей, тогда как несимметричное шунтирующее замыкание — это несимметричное полное сопротивление линии. Замыкание шунта в трехфазной системе можно классифицировать как:

При одиночном замыкании на землю один провод касается земли или нулевого проводника.Межфазное замыкание происходит при коротком замыкании двух проводов. Двойное замыкание на землю происходит, когда два проводника падают на землю или соприкасаются с нейтральным проводом. LG, LL и LLG — несимметричные разломы, а LLL и LLLG — симметричные разломы. По этой причине для определения этих больших токов выполняется сбалансированный расчет короткого замыкания.

Влияние неисправностей на ЛЭП

Неисправности могут повредить или нарушить энергосистему несколькими способами.Неисправности увеличивают напряжения и токи в определенных точках системы. Высокое напряжение и ток могут повредить изоляцию и сократить срок службы оборудования. Неисправности могут привести к нестабильности системы и неправильной работе оборудования трехфазной системы. Следовательно, необходимо, чтобы при возникновении неисправности секция неисправности была отключена. Так что на нормальную работу остальной системы это не влияет.

.
Симметричный Интернет против асимметричного | Telappliant
При симметричном подключении вы можете выгружать данные в Интернет при загрузке больших файлов без потери пропускной способности.

Симметричные соединения идеальны при использовании решений VoIP, таких как размещенная телефония. Возможность достижения постоянной скорости загрузки и выгрузки предотвращает задержки и обеспечивает отличное качество звука. Проверьте свою скорость сейчас!
Примеры симметричных подключений: выделенные линии, EFM (Ethernet на первой миле) и EoFTTC (Ethernet через оптоволокно к шкафу).Эти выделенные симметричные соединения предоставят вам неограниченный доступ к Интернету, обеспечивая быструю передачу потоков данных в любое время в обоих направлениях, независимо от использования.
Плюсы:
Принять облачную телефонию
Передавать большие объемы данных
Совместная работа в Интернете
Доступ к частному соединению
Отличные варианты поддержки
Что такое асимметричное подключение?

Если вы протестируете скорость своего Интернета дома, вы, скорее всего, заметите, что скорость загрузки составляет лишь часть скорости загрузки.Это так называемое асимметричное соединение .
Асимметричное соединение обычно лучше всего работает в офисной среде, где вы можете гибко использовать полосу пропускания. Удивительно, но симметричные соединения не обязательно являются наиболее эффективным выбором в любой конкретной ситуации. Когда пользователь, например, случайно просматривает Интернет, он обычно загружает гораздо больше, чем загружает, и им не требуется симметричное подключение.
Примеры асимметричных подключений: традиционные ADSL и FTTC.С помощью этих типов подключений вы можете достичь высокой скорости загрузки, однако скорость загрузки ограничена.
Асимметричные соединения также имеют недостаток, заключающийся в том, что они конкурируют, что означает, что производительность вашего Интернета напрямую связана с уровнями использования в вашем регионе.
Плюсы:
Экономичные решения
Высокая скорость загрузки
Быстрая установка
Что лучше?
Вопрос не в том, что лучше, а в том, что подходит для вашего бизнеса.Если быстрое, стабильное и надежное подключение к Интернету имеет решающее значение для успеха вашего бизнеса, тогда, конечно, вы можете выбрать выделенную линию. Получите свою мгновенную стоимость выделенной линии прямо сейчас.
Однако, если вам просто нужно выходить в Интернет, и вам не нужно передавать большие файлы, или если у вас большая размещенная телефонная система, то вы можете легко обойтись без инвестиций в оптоволоконное соединение.
Что дальше?
Если вы все еще не уверены, какое соединение вам следует использовать, свяжитесь с нами, и наши специалисты посоветуют, какое подключение к Интернету лучше всего для вашего бизнеса.
Загрузите бесплатно
Полное руководство по бизнес-подключению к Интернету
Тест скорости Выберите подключение
Похожие сообщения:
.
Симметричных компонентов для энергосистемы — компоненты положительной, отрицательной и нулевой последовательности
Когда система не сбалансирована, напряжения, токи и фазные сопротивления обычно не равны. Такая система может быть решена с помощью метода симметричной по фазе, известного как метод симметричных компонентов. Этот метод еще называют трехкомпонентным. Метод симметричных составляющих упростил задачу несбалансированной трехфазной системы. Он используется для любого количества фаз, но в основном используется для трехфазной системы.
Несбалансированная трехфазная система решена относительно симметричных компонентов, а затем ее можно перенести обратно в реальную схему. Сбалансированный набор компонентов может быть задан как компонент прямой последовательности, компонент обратной последовательности и компонент нулевой фазовой последовательности.
Рассмотрим систему с несимметричным вектором напряжения, показанную на рисунке ниже. Предположим, что векторы представлены как V _a, V _b и V _c, а их последовательность фаз равна V _a, V _b, и V _c.Последовательность фаз положительного компонента составляет V _a, V _b и V _c, а последовательность фаз отрицательных составляющих — V _a, V _c и V _b.
В компоненте прямой фазовой последовательности набор из трех векторов равны по величине, разнесен на 120 ° друг от друга и имеет ту же последовательность фаз, что и исходные несимметричные векторы. Компонент прямой последовательности несбалансированной трехфазной системы показан ниже.
В компоненте обратной фазовой последовательности набор из трех векторов равны по величине, разнесен на 120 ° друг от друга и имеет фазовую последовательность, противоположную последовательности фаз исходных векторов. Обратная последовательность фаз показана на рисунке ниже
.
В компонентах нулевой последовательности фаз набор из трех векторов равен по величине нулевому смещению фаз друг от друга. Компонент нулевой последовательности фаз показан на рисунке ниже.
Трехфазная сбалансированная система — это частный случай общей трехфазной системы, в которой компоненты нулевой и обратной последовательности равны нулю.
.
Симметричные компоненты во временной области и их применение для расчетов электросетей
Транскрипция
1 522 ОПЕРАЦИИ IEEE ПО ЭНЕРГЕТИЧЕСКИМ СИСТЕМАМ, ТОМ. 15, NO. 2, МАЙ 2000 г. Симметричные компоненты во временной области и их применение в расчетах энергосетей Джерардус К.Паап, старший член IEEE Аннотация Хотя преобразование симметричных компонентов существует уже 80 лет, его применение во временной форме практически ограничено теорией электрических машин. В области энергосистем используется преобразование, применяемое к гинусоидальным векторам в неунитарном состоянии в неунитарной форме для расчета неисправностей. Для расчетов во временной области предпочтительнее действительное эквивалентное, 0 ,,, обычно расширенное до 0 ,, -компонентов. Однако в сетевых расчетах применение зависящих от времени симметричных компонентов имеет смысл, поскольку многие параметры сетевых компонентов уже доступны в этой форме.В этой статье представлен краткий исторический обзор преобразования симметричных компонентов и применения унитарных и ортогональных преобразований. Из этих общих преобразований будет выведен логический выбор основных величин, необходимых для расчетов на единицу. Отношения между реальными и сложными преобразованиями, стационарными векторами и хорошо известными сетями последовательностей приведены и проиллюстрированы с помощью некоторых примеров асимметричных неисправностей. Ключевые слова Инвариантные по мощности комплексные и реальные преобразования, временная область, асимметрии, комплексные факторы, мгновенная и средняя мощность, расчет на единицу.I. ВВЕДЕНИЕ Симметричные компоненты начали применяться с 1918 года, когда Фортескью [1] представил их как разложение сложных векторов стационарного состояния. Хотя они были введены для трехфазных векторов синусоидальных функций времени, они являются основой для преобразования произвольных мгновенных переменных. Первое применение симметричных компонентов к переменным, зависящим от времени, было введено Лайоном [2]. Он больше не называл это разложением, а преобразованием и использовал матрицу преобразования, которая следует из разложения, введенного Фортескью: где — комплексное число [0, 1].Уайт и Вудсон [3] распространили это преобразование на намоточные машины и использовали унитарную форму, которая, с точки зрения электрических машин, дает то преимущество, что мощность и крутящий момент не нуждаются в обратном преобразовании, поскольку унитарное преобразование инвариантно по мощности. В [4], где подробно обсуждаются трансформации и системы единиц (pu), делается вывод, что использование неунитарной рукописи получено 15 октября 1998 г .; отредактировано 24 марта, Автор — Лаборатория энергетических систем, Технологический университет Делфта, П.О. Box 5031, 2600 GA, Делфт, Нидерланды. Преобразования идентификатора элемента издателя S (00) предпочтительнее в теории электрических машин. Этот тезис до сих пор цитируется многими авторами [5] [7], и его принципы распространены на расчеты энергосистем. Основное преимущество заключается в том, что после преобразования физическая структура машин, например, витки обмоток и соотношение потоков не изменяется. Однако в сетевых расчетах внутренние соотношения величин магнитного поля и токов в отдельных машинах имеют меньшее значение.Может преобладать правильное соотношение между напряжениями на клеммах, токами и мощностью. Для поддержания этих правильных соотношений между мощностью, напряжением и током в этой статье используются унитарные и ортогональные преобразования. Модели нагрузки линии, трансформатора, статической нагрузки и асинхронной машины реализуются их симметричными компонентами, в то время как синхронные машины представлены в -координатах. Для подключения вращающихся машин к сети используются интерфейсы, которые устраняют разницу в базовых количествах и обычных параметрах pu.Использование интерфейсов позволяет использовать модели машин с их обычными (pu) данными, предоставленными производителем. В унитарной форме матрица преобразования симметричных компонентов имеет вид: (1) Преобразование применяется как к напряжениям, так и к токам. Новые переменные и связаны со старыми: и (2) В теории электрических машин, где преобразование применялось как к трехфазным, так и к фазным системам, можно найти множество приложений [8] [10]. [8], [9] показывают, например, замечательное свойство этого преобразования при разложении высших пространственных гармоник на специальные группы.II. Преобразование сигналов, зависящих от времени. Хотя преобразование может применяться к произвольным функциям времени, мы начинаем применение преобразования симметричной составляющей для одночастотной синусоидальной функции. Пусть будет обычным асимметричным трехфазным напряжением: где обозначает мгновенное значение и действующее значение фазного напряжения. Перед преобразованием в симметричный (3) / 00 $ IEEE

2 PAAP: СИММЕТРИЧНЫЕ КОМПОНЕНТЫ ВО ВРЕМЕННОЙ ОБЛАСТИ 523 компонента (3) записывается как сумма 2 комплексно сопряженных членов: обозначает вектор компонентов с использованием (4).Преобразование в симметричные урожаи: Рис. 1. Обзор преобразований. (5) Матрицы преобразования и: где векторы (6) В литературе компоненты, зависящие от времени, обычно выражаются как ,,, [3], [8], [9], в то время как векторы стационарного состояния записываются как ,,, [5] [7]. Из результатов (5) и (6) можно сделать следующие выводы: Компонента нулевой последовательности всегда действительна. Компонент отрицательной последовательности представляет собой комплексное сопряжение компонента положительной последовательности и поэтому является излишним.Однако вектор отрицательной составляющей полностью не зависит от. Начиная с трех вещественных переменных ,,, мы получаем после преобразования три новые действительные переменные:, и. Стационарные векторы компонентов последовательности уже включены во временную функцию, которая содержит всю информацию о векторах и. То же преобразование справедливо и для векторов. Для симметричного трехфазного напряжения, где ортогональное преобразование Парка и (9) — произвольный угол, зависящий от времени. В уравнениях электрической машины обычно выбирается угол положения электрического ротора.Связь между ,, и -переменными задается формулой: is: и (10) мы получаем (7) (8) Это преобразование является действительным эквивалентом комплексного преобразования, которое является произведением преобразования симметричных компонентов и прямого обратного преобразования. преобразование: (11) и связанное с преобразованием Парка, см. рис. 1, через: уравнение. (8) ясно показывает, что только положительные векторы существуют для симметричных трехфазных сигналов с фазовой последовательностью — -. Когда последовательность фаз — — существуют только векторы обратной последовательности.Конечно, выражения (3) (8) справедливы и для токов, где заменяется на и через. Широко используемым преобразованием для сигналов, зависящих от времени, является преобразование Парка [3], [7], [11], которое является продуктом фазового преобразования, ортогонального преобразования Кларка [12] и углового преобразования (см. Рис. 1). ). (12) где комплексное преобразование: (13) На рис. 1 изображены отношения между переменными и другими преобразованными переменными. Эти отношения позволяют кон-

3 524 ОПЕРАЦИИ IEEE НА ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ СИСТЕМЫ, ТОМ.15, NO. 2, МАЙ 2000 Структура интерфейса между сетью в 0 ,, переменных и синхронными генераторами в компонентах. Применяя преобразование Парка к симметричному напряжению (3), где и дает: и получаем: (14) где — угол ротора соответствующего синхронного генератора. После преобразования Кларка новыми переменными становятся: Поскольку преобразование угла не влияет на амплитуды, и — -переменные имеют одинаковые амплитуды. III. МГНОВЕННАЯ И СРЕДНЯЯ МОЩНОСТЬ Общее выражение для мгновенной мощности, относящейся к произвольным напряжению и току, имеет следующий вид: и после преобразования в симметричные составляющие: (15) (16) Рис.2. Простая неисправная сеть. Пример 1: На рис. 2 изображен произвольный трехфазный источник напряжения, подключенный к симметричной трехфазной линии, которая представлена только его последовательным сопротивлением и индуктивностью. Матрицы сопротивления и индуктивности задаются следующим образом: (21) На выводах ,, линии на рис. 2 возникает возмущение в виде короткого замыкания между фазами и. Уравнения напряжения невозмущенной сети: (22) Применение преобразования симметричных составляющих (1) дает соответственно: или (5) выражается в векторах: (17) (23) Средняя мощность ,, — это не зависящая от времени часть в (17) и могут быть вычислены непосредственно из векторов.(18) Для симметричного трехфазного напряжения и тока см. (8), где и, мгновенная мощность становится: (19) Мгновенная мощность такая же, как и та, которая была бы получена из ,, -величин, поскольку преобразование инвариантно по мощности. Для стационарного симметричного случая мгновенная мощность идентична средней мощности. Выражения для мгновенной мощности in и компоненты следующие: где (24) Поскольку преобразование не зависит от времени, допускается, что перед оператором в члене ставится.Окончательное уравнение в этом случае имеет тот же вид, что и исходное (22). Поскольку линия симметрична, преобразованные уравнения напряжения отключены, что означает, что компоненты 0 и могут быть решены отдельно. Обратите внимание, что преобразованные параметры такие же, как полученные из неунитарного преобразования. В компонентах (23) можно записать как: (20), что дает для симметричных трехфазного напряжения и тока тот же результат, что и вычисленный в (19). (25)

4 PAAP: СИММЕТРИЧНЫЕ КОМПОНЕНТЫ В ОБЛАСТИ ВРЕМЕНИ 525 Обратите внимание, что третье уравнение излишне! Двухфазное короткое замыкание может быть введено следующими ограничениями на месте: После преобразования мы получаем для мгновенных переменных: или (26), или Поскольку никакая другая нагрузка не подключена к сети, выполняется объединение (25) и (26) дает уравнения напряжения для неисправного случая: Рис.3. Сети временной области и векторной последовательности. мгновенная мощность равна: (27) Для короткого замыкания между фазами и уравнение для составляющей прямой последовательности разделяется на действительную часть, которая не нарушается, и мнимую часть, которая обращена к короткому замыканию. Такое разделение на нарушенную и не нарушенную части возникает для всех видов асимметричных разломов. Решение стационарного вектора может быть получено путем подстановки общих выражений (5) в (27), но в то время как (27) очень подходит для численных расчетов, определение стационарного решения вручную проще при использовании уравнения в (25) вместе со связями в (26).Мы получаем: (28) Когда напряжения и ток, изображенные в их общей форме в (5), подставляются в (28), после разделения на частоты получается: (29) что является тем же результатом, что и стационарный векторный подход. Схемы последовательности преобразованных решений по времени и вектору изображены на рис. 3. Для простого расчета мгновенной и средней мощности индуктивность в цепи игнорируется, а напряжение источника предполагается симметричным, как в (7) ( 8).Из (28) и (29) ток во временной области и вектор тока вычисляются соответственно как: Ток во временной области является мнимым, как это также следует из (26). С учетом соотношений для симметричного напряжения источника: в то время как средняя мощность, рассчитанная из векторов, дает: что является постоянной частью мгновенной мощности. IV. РАСЧЕТЫ НА ЕДИНИЦУ Использование единиц величин дает несколько хорошо известных преимуществ, которые описаны в [4]. Выбор базовых единиц произвольный. Однако при расчетах предпочтительно выбирать базовые единицы таким образом, чтобы существовали простые отношения между о.е. и физическими единицами; например, 1 о.е. соответствует номинальному значению.Это требование может быть выполнено для отдельных компонентов. Для сетей, состоящих из большого количества компонентов с различной мощностью, это ограничение невозможно выполнить. Для всей сети выбирается одна базовая мощность, а номинальные базовые напряжения принимаются для цепей с разными уровнями напряжения. При расчетах вектора в установившемся режиме расчетные среднеквадратичные значения являются логическим выбором, в то время как пиковые значения во временной области могут иметь смысл. Однако в сетевых вычислениях, где ,, -переменные преобразуются в компоненты прямой последовательности (или 1), а синхронные машины в -компоненты, также можно сделать логический выбор базовых величин таким образом, чтобы значения pu преобразованных переменных имеют простую связь между физическими величинами в ,, -области.0, 1, 2 Компоненты: после преобразования векторы установившегося напряжения и тока становятся и, где — среднеквадратичное фазное напряжение и среднеквадратичное значение линейного тока. Полная мощность, которая представляет собой полную мощность трех фаз. В этой области имеет смысл принять напряжение между линиями в качестве базового напряжения. При номинальной трехфазной базовой мощности базовый ток будет равен, где — номинальный линейный ток.

5 526 ОПЕРАЦИЙ IEEE ПО ЭНЕРГЕТИЧЕСКИМ СИСТЕМАМ, ТОМ.15, NO. 2, МАЙ 2000 г. В этом случае полная мощность равна 1 о.е. при и 1 о.е. См. (18). и Компоненты: Внутри и Компоненты имеет смысл также выбирать и в качестве базовых модулей. В этом случае соотношение мощности выполняется. Мощность составляет 1 о.е. при напряжении и токе 1 о.е. См. (20). 0 ,, Компоненты: В сложных расчетах во временной области мы не можем соответствовать прежнему соотношению мощности при сохранении правильного отношения мощности, напряжения и тока. Когда мы берем номинальную полную мощность и Рис. 4. Интерфейс генератора.Для токов сохраняются те же отношения. Помимо отношений между различными преобразованными переменными, необходимо учитывать разницу в базовых единицах. Определяя индекс машинной и сетевой базовой единицы соответственно, мы можем написать: в качестве базовых единиц мы получаем pu, pu, но номинальный ток цепи равен pu, потому что нам нужно выполнить (16): (30) В программе моделирования сети , синхронные генераторы могут быть смоделированы в их собственных (заводских) базовых блоках. Через интерфейс модели генераторов подключаются к сети, описанной в зависимых от времени симметричных компонентах.В преобразованной сети из-за (30) следует учитывать тот факт, что: ток 0,5 о.е. соответствует номинальному току цепи, относящемуся к базовой системе MVA, и номинальному напряжению на клеммах рассматриваемой цепи. Значения pu для мощности и напряжения соответствуют значениям базового блока. При расчетах во временной области полезно вводить временную базу для получения безразмерных уравнений системы. В данном контексте этот вариант не будет уточняться. V. СИНХРОННЫЙ СЕТЕВОЙ ИНТЕРФЕЙС МАШИНЫ Чтобы поддерживать базовые блоки генератора соответствующими параметрами pu, предоставленными заводскими данными, необходимо ввести интерфейс между генератором и уравнениями сети.Соотношение между переменными и дано, см. Рис. 1, из которого получается: и обратное преобразование: после введения угла ротора, который появляется в уравнениях синхронной машины, соотношения становятся: где и где — число согласованных генераторы. С этими отношениями интерфейс может быть изображен на рис. 4. VI. ПРИМЕНЕНИЕ В ПРОСТОЙ СЕТИ В следующем примере демонстрируется использование ранее введенных значений pu и их физических единиц простого отношения. На рис. 5 изображена простая сеть, состоящая из неактивного узла, питающего нагрузку 10 МВт, 10 кВ, и подключенного к пяти МВт, 0.Синхронные генераторы 4 кв через трансформатор и кабель. В узле 2 размещается дополнительная нагрузка SCLOAD для моделирования асимметричного или симметричного короткого замыкания, но она отключается при расчете расхода нагрузки. Ниже на рис. 5 представлены входные данные и выходные результаты программы моделирования SIMNET. Входные данные представлены в физических величинах и в о.е. Компоненты сети, такие как линии и трансформаторы, а также статические нагрузки и нагрузки двигателей, моделируются в симметричных компонентах, синхронные машины — в переменных.Для трансформаторов показаны переменные на первичной стороне. Вторая часть дает результат расчета потока нагрузки в преобразованных переменных. Генератор вырабатывает примерно номинальную мощность при номинальной МВА., О.е. и pu (база 1,125MVA) Отрицательные значения появляются, поскольку синхронные машины моделируются как нагрузки. Поскольку напряжение и мощность просто связаны с их физическими величинами, напряжение 1 о.е. — это номинальное напряжение, а мощность 1 о.е. — номинальная мощность, мы сосредоточимся на токах: номинальный ток генератора равен ka, что дает фактический ток ka.Поскольку к шине подключено пять когерентных генераторов, общий ток составляет 7,7 ка. Текущее значение в строке 3 — pu. Что касается всех компонентов, за исключением синхронных машин, считается, что 0,5 о.е. соответствует номинальному току цепи, мы находим: действующее значение ka. Это равно току, обеспечиваемому генераторами. Ток нагрузки составляет около 0,5 о.е., поэтому он равен номинальному току цепи (0,577 ка), и в этом случае он также равен номинальному току нагрузки.

6 PAAP: СИММЕТРИЧНЫЕ КОМПОНЕНТЫ В ОБЛАСТИ ВРЕМЕНИ 527 Рис.5. Однолинейная схема. Рис. 6. Узлы напряжений ju j в о.у. Рис. 7. Линейные токи ji j в о.е. Обратите внимание, что в этих соотношениях между pu и ka мы ссылаемся на номинальный ток цепи, а не на базовый ток. Конечно, токи сети и нагрузки также можно получить путем обратного преобразования и умножения их базовых токов. Использование симметричных компонентов во временной области предполагает расчет переходных процессов. Таким образом, пример на рис. 5 используется для расчета применения двухфазного короткого замыкания, инициированного в sec в узле 2 между фазами и, приводящего к незаземленному трехфазному короткому замыканию в sec.В sec короткое замыкание изолировано. Расчет установившегося потока нагрузки, который уже включает модель генератора 7 порядков, используется для получения начальных значений. Узловые напряжения и линейные токи показаны на рис. 6 и 7. На этих графиках показаны абсолютные значения компонентов и. Они представляют собой величину вращающегося вектора. См. Рис. 8, где вектор, вращающийся во времени, изображен на комплексной плоскости. Если трехфазное напряжение или ток симметричны, кривые будут плавными, а колебания появляются, если они асимметричны.Последний возникает при двухфазном коротком замыкании, где присутствует большая обратная составляющая. На рис. 8 действительная часть вектора около нуля в этот интервал времени, а вектор движется только вдоль мнимой оси, что соответствует примеру 1. Начальные значения напряжения и кривой тока соответствуют значениям, полученным из поток нагрузки. Преимущество работы со сложными переменными состоит в том, что величину векторов можно легко изобразить. Они представляют собой мгновенное максимальное значение трехфазных токов или напряжений, а в установившихся и симметричных условиях они постоянны, что дает идеальный круг в комплексной плоскости.

7 528 ОПЕРАЦИЙ IEEE НА ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ СИСТЕМЫ, ТОМ. 15, NO. 2, МАЙ 2000 Рис. 8. Вектор времени i в о.е. указаны номинальные мощности. Их преимущество в том, что на всех трансформируемых ступенях мощность одинакова. Применение правильных базовых значений облегчает введение преобразованных переменных в pu, которые просто связаны с физическими значениями в области ,,. Использование зависящих от времени симметричных компонентов в сетевых расчетах имеет несколько преимуществ: Данные сетевых компонентов обычно доступны в этих координатах.Простое соотношение их стационарных векторов облегчает интерпретацию результатов расчетов по хорошо известной теории стационарных векторов, например, в случае асимметричных неисправностей. Использование зависящих от времени сложных векторов в уравнениях и результатах обеспечивает простую связь с их среднеквадратичными значениями в области ,, что, например, можно использовать для прочтения и для графического вывода. Рис. 9. Рис. 10. Линейный ток 1 в о.е. Токи статора и крутящий момент GEN 1 в о.е. На рис. 9 изображены токи ,, в линии 1.Обратное преобразование выполняется с помощью умножения на обычный числовой коэффициент и т. Д., Чтобы поддерживать простую связь между pu и физическими значениями в области ,, также. На рис. 10 изображены токи статора и электромагнитный крутящий момент генератора GEN 1, чтобы проиллюстрировать реакцию генератора на двухфазное и последующее трехфазное короткое замыкание. Разница между симметричным и асимметричным коротким замыканием очевидна. VII. ВЫВОДЫ Не зависящие от мощности преобразования являются полезными инструментами для сетевых вычислений, где многие компоненты отличаются. ССЫЛКИ [1] C.Л. Фортескью, Метод симметричных координат, применяемый для решения многофазных сетей, Пер. AIEE, pt. II, т. 37, стр. [2] В. В. Лайон, Анализ переходных процессов в машинах переменного тока. Кембридж и Джон Вили, Нью-Йорк: Technology Press, [3] Д. К. Уайт и Г. Х. Вудсон, Электромеханическое преобразование энергии. Нью-Йорк и Чепмен энд Холл, Лондон: Джон Уайли и сыновья, [4] М. Р. Харрис, П. Дж. Лоуренсон и Дж. М. Стефенсон, Особые ссылки на электрические машины для единичных систем.Лондон: Монография IEE, Издательство Кембриджского университета, [5] П. М. Уиди, Электроэнергетические системы. Нью-Йорк: John Wiley & Sons, [6] Дж. Дж. Грейнджер и В. Д. Стивенсон, Анализ энергосистемы. Нью-Йорк: McGraw-Hill, Inc., [7] П. Кундур, Стабильность и управление энергосистемой. Нью-Йорк: EPRI Power System Engineering Series, McGraw-Hill, Inc., [8] F. Taegen и E. Hommes, Das allgemeine Gleichungssystem des Käfigläufermotors unter Berücksichtigung der Oberfelder, Archiv Für Elektrotechnik 55, pp, [9] G.Паап, О теории трехфазных асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором, включая пространственные гармоники и взаимные пазы, IEEE Trans. Преобразование энергии, т. 6, вып. 1, стр., Март [10], Общие уравнения трехфазных трансформаторов симметричной и линейной магнитной цепи для использования в сетевых расчетах, Archiv fur Elektrotechnik 70, стр. [11] Б. Адкинс и Р. К. Харли, Общая теория Машины переменного тока. Лондон: Чепмен и Холл, [12] Э. Кларк, Анализ цепей в системах питания переменного тока. Нью-Йорк: Wiley, 1950, т.I. Gerardus Chr. Паап (M 90 SM 94) родился 2 февраля в Роттердаме, Нидерланды, получил степень магистра наук. Имеет диплом Делфтского технологического университета в 1972 году и докторскую степень. диплом Лодзинского технического университета. С 1973 года он работает на кафедре электротехники в Делфтском технологическом университете. С 1973 по 1985 год он работал в отделе электрических машин и приводов. С 1985 года он работает в лаборатории энергетических систем, где в настоящее время является доцентом. Основные исследовательские интересы доктора Паапа включают переходные процессы в энергосистеме, стабильность и управление, динамику электрических машин и широкомасштабное внедрение возобновляемых источников энергии.Он является членом голландского национального комитета CIGRE No. 11: Вращающиеся машины.
.