Фазовые подавители помех с антенны. Фазовые подавители помех для радиосвязи: принцип работы, типы и применение

QRM Eliminator X-Phase

Description:

Problems with local QRM on HF? Often the answer is «yes». No matter if it’s the elevator controller or an arcover on the high voltage line next to the garden. Most trouble comes from the local electronics, computers, television, power supplies or else. With this amazing accessory local QRM can be phased out, even when it’s up to S9. No need to know where the noise comes from, could be the own packet radio machine or a welding machine some 100m away from you. The QRM-Eliminator is inserted in your antenna line, no need to modify your radio. It has a PTT-connection on the back, so it can be in line while transmitting. A second auxiliary antenna must be connected, ideal would be a small antenna close to the source of the noise, for example a small loop close to the elevator control, or some meters of wire somewhere in the shack or near the main antenna. Keep the antenna short enough, otherwise it will pick up your wanted signal in shortwave as well as the noise. The unwanted signal is picked up by both antennas with a different phase and both signals can be added and phased out, a clear frequency is left for your receiver Not comparable with a noise blanker.

Frequency range: 1.8 MHz — 30 MHz

Size: 100x100x45mm

Connections:    3xBNC for main antenna, auxiliary antenna and TRX.

RCA-jack for PTT

5.5*2.1 mm for Power supply

Supply needed: 13.8V/150mA.

Connections:

·  Transmit antenna to «MAIN»

·  Transceiver to «TRX»

·  auxiliary antenna to «AUX»

Nearly every antenna is useable, local QRM can be picked up with a bad antenna. You can use another HF antenna or even the 2m antenna with only the center pin connected or some meter of wire behind the shelf in the shack. Best results can be achieved when the noise signal is same level on both antennas when GAIN1-knob is turned fully counterclock-wise, if not, try to change / move the second antenna. For testing the Signal just connect every antenna directly to the radio, then insert the QRM-Eliminator.

·  supply Voltage 13.8V / 150 mA to the «12VDC” jack, center is plus.

· when transmitting through the QRL-Eliminator connect the PTT-Line from the back of your radio where normally your PA is connected. PTT is active when center pin is grounded. Do not connect to the PTT-key on your microphone! Max. power rating is 100W. If you want to use a PA, the QRM-Eliminator is to be connected between PA and exciter.

When turned off, the main antenna is directly connected to your radio, you can transmit through the unit.

Usage:

Turn on the unit, adjust GAIN1 to have the noise signal with same level on both antennas, then adjust with the PHASE and GAIN2 knobs the noise, both alternatively, to a minimum of noise. Then adjust the GAIN1 knob for less noise. If not possible, readjust the PHASE and GAIN2 knobs again until the minimum can be found. A bit difficult at first try, don’t give up to early!

When found a minimum the local noise has to be nearly or totally gone and the wanted signal will be left over. If this signal is gone as well => the aux. antenna picks up to much of the wanted signal AND of the noise, change /modify the antenna. As all 3 knobs interact with each other, the adjustment can be a bit tricky.

When you believe, the unit does not work…. use your antenna analyzer as signal generator, put it somewhere in the shack. Connect both antenna jacks with a little banana lead and check for a S9 signal from your analyzer. Then with GAIN fully counterclock-wise, the signal must be phased out after adjusting the PHASE and GAIN2 knobs.

Главная страница

Подписаться на: Сообщения (Atom)

Подавитель на промежуточной частоте

Рассмотрим подавитель на примере псевдокогерентной РЛС, часть схемы которой изображена на рис.4.97.

В приведенной схеме после когерентного гетеродина вместо фазового детектора включен третий смеситель. При этом колебания когерентного гетеродина являются опорными для этого смесителя. Так как когерентный гетеродин и сигнал приведены к одной и той же промежуточной частоте, то на выходе смесителя можно получить сигнал на второй промежуточной частоте f_пч2, которая равна удвоенному значению первой промежуточной частоты.

Сигнал второй промежуточной частоты подается на устройство, аналогичное ЧПВ, в котором, вместо вычитающего устройства используется фазовый детектор. Фаза сигналов на входах фазового детектора определяется следующим образом:

; ,

где _ – суммарная начальная фаза, определяемая действием внутренних и внешних факторов.

На выходе фазового детектора образуется сигнал, пропорциональный косинусу разности фаз .

.

Для компенсации необходимо выполнение условия:

, k=0, 1, 2, …

В противном случае компенсация может отсутствовать при F_Д =0. Промежуточная частота должна быть связана с частотой повторения импульсов следующим образом:

. (4.52)

При компенсации на промежуточной частоте предъявляются более жесткие требования к точности задержки, чем при компенсации на видеочастоте. Отсутствует эффект «слепых» фаз.

Для череспериодного сравнения амплитуд импульсов с выхода фазового детектора используются устройства череспериодного вычитания или схемы череспериодной компенсации (ЧПК). Простейший вариант такого устройства изображен на рис.4.98.

Операция череспериодного вычитания реализуется в соответствии с выражением

.

Операции обработки линейные, следовательно, и схема представляет собой линейный фильтр.

При действии на входе последовательности импульсов с периодом повторения Т_п, выходной сигнал представляет собой разность амплитуд входного сигнала и сигнала, задержанного на период повторения Т_п. Если амплитуды входных импульсов одинаковы, то на выходе схемы они оказываются подавленными, начиная со второго. Следовательно, сигналы от неподвижных объектов подавляются (рис.4.99.).

Если амплитуда изменяется от импульса к импульсу (объект движется), имеет место выходной сигнал в виде последовательности импульсов различной амплитуды и полярности.

Частотная характеристика режекторного гребенчатого фильтра (схемы однократного ЧПВ) может быть определена как отношение комплексных амплитуд выходных и входных сигналов, при условии, что на выход подан гармонический сигнал

.

Амплитудно-частотная характеристика определится следующим образом:

. (4.53)

Вид АЧХ изображен на рис.4.100

Полагая, что в системе СДЦ обрабатываются сигналы, амплитуда которых изменяются в соответствии с частотой Доплера, амплитудно-частотная характеристика примет следующий вид:

. (4.54)

Характеристика имеет нули, положение которых изменяется при изменении периода посылок Т_п на некоторую величину. Частотная характеристика наглядно поясняет работу схемы ЧПВ со спектральной точки зрения. Так как периодическая последовательность импульсов от неподвижных объектов имеет спектральные составляющие на частотах nF_n ( n=0, 1, 2, …), т.е. в нулях частотной характеристики, то сигналы таких целей полностью подавляются. В случае движущихся объектов спектральные линии имеют частоты nF_n F_Д и такие сигналы проходят на выход подавителя. Однако амплитуда этих сигналов значительно зависит от скорости воздушного объекта. На рис.4.101 изображено расположение спектральных линий при двух скоростях цели.

Для доплеровского сдвига F_Д1 (пунктирные линии на рис.4.101), спектральные составляющие заметно подавляются. При F_Д2 =F_n/2 подавление отсутствует, что соответствует оптимальной скорости движения воздушного объекта. Следовательно, требуется устройство с более равномерной АЧХ.

Ухудшение качества компенсации однократной системы ЧПВ по сравнению с оптимальным режекторным фильтром, объясняется расширением гребней спектра пачки. Ширина каждого гребня по уровню, близкому к 0,5, определяется величиной 1/МТ, где Т – период повторения; М – число импульсов в пачке. Чем меньше количество импульсов в пачке, тем хуже качество подавления. Качество подавления ухудшается и в том случае, если ширина гребней помехи увеличивается за счет разброса скоростей отражателей. Сказанное иллюстрируется рисунком 4.102.

В обоих случаях существенное ухудшение качества подавления можно пояснить заостренной формой провалов АЧХ схемы однократного ЧПВ. Для лучшего подавления спектральных составляющих помехи и сохранения спектральных составляющих сигнала желательно иметь частотную характеристику в области режекции достаточно узкими. Этому удовлетворяют в определенной степени подавители с многократной череспериодной компенсацией, которые представляют собой последовательно включенные однократные схемы ЧПВ.

Схема двукратного вычитания представляет собой последовательно включенные две схемы однократного ЧПВ (рис.4.103).

При этом первая схема однократного вычитания формирует первую конечную разность

,

а вторая схема вырабатывает вторую разность

.

Амплитудно-частотную характеристику схемы двукратного вычитания можно получить, перемножая АЧХ схем однократного череспериодного вычитания

. (4.55)

В этом случае характеристика синус-квадратная, схема двукратного ЧПВ лучше компенсирует расширенные гребни спектра помехи. Улучшение качества подавления можно пояснить с временной точки зрения. Если при линейном нарастании амплитуды импульсов первая схема однократного ЧПВ даст постоянный уровень остатков, то вторая схема его полностью скомпенсирует. Поэтому схема двукратного вычитания в меньшей степени реагирует на амплитудную модуляцию импульсов в пачке, обусловленную обзором по угловой координате или разбросом скоростей отражателей.

Наряду с определенными достоинствами схема двукратного вычитания имеет следующие недостатки:

Области провалов можно сузить, сохраняя при этом параболическую форму последних. Для этого могут быть использованы связи (положительные или отрицательные) в качестве цепей коррекции. Пример схемы двукратного ЧПВ с отрицательной обратной связью приведен на рис. 4.104, а результирующая АЧХ – на рис.4.105.

Результирующая АЧХ имеет провалы параболической формы и примерно постоянное значение в промежутках между ними. В результате этого полезный сигнал при прохождении через схему не ослабляется почти при всех скоростях движения цели. Ширину провалов АЧХ можно регулировать, изменяя величину коэффициента обратной связи  .

Наряду с использованием обратных связей с выхода на вход, возможны более сложные случаи, когда используются обратные связи от промежуточных точек схемы череспериодного вычитания. За счет этого возрастают возможности коррекции амплитудно-частотной характеристики.

«Слепые» скорости воздушных объектов

Эффект «слепых» радиальных скоростей цели характерен для когерентно-импульсных РЛС и отсутствует в случае непрерывных колебаний. Поясним его с помощью рис.4.106.

На рисунке изображены зондирующие импульсы, образованные из напряжения когерентного гетеродина и отраженные импульсы для случая, когда расстояние за период повторения Т_п от одного обзора до другого изменилось на /2. Так как колебания проходят двойной путь до цели и обратно, то общий путь изменится на , а фаза на 2. Фазовый сдвиг между напряжением когерентного гетеродина и обоими импульсами остается одинаковым. Поэтому на выходе фазового детектора оба импульса будут иметь одинаковую амплитуду, пульсации отсутствуют и наличие движения обнаружить невозможно. Аналогично будет происходить, если расстояние до цели за время Т_п изменится на п/2 (п = 1, 2, 3, …). Соответствующая радиальная скорость движущегося воздушного объекта называется «слепой». Она равна

. (4.56)

«Слепым» скоростям соответствуют допплеровские частоты

.

На рис.4.107 изображена зависимость частоты биений от частоты Доплера. Максимумы частоты огибающей соответствуют частотам F_Д = ( k +1/2 )F_n,

(k= 0, 1, 2, …). Скорости цели, обеспечивающие максимальную частоту пульсаций, называются оптимальными.

Одним из возможных методов борьбы со «слепыми» скоростями является вобуляция частоты повторения импульсов запуска. На рис.4.108, а изображены импульсы синхронизатора, следующие через период Т_п, а на рис.4.108, б – импульсы запуска модулятора с двухпериодной вобуляцией, при которой интервал между импульсами составляет Т_п+Т_п и Т_п–Т_п . Возможный способ формирования таких импульсов показан на рис.6.108, д.

Генератор синхронизирующих импульсов формирует импульсы с периодом Т_п (благодаря синхронизации с помощью УЛЗ). С помощью переключателя, управляемого синхронизатором, между синхронизатором и модулятором через один период повторения подключается линия задержки с задержкой Т_п, так что один интервал между импульсами возрастает на Т_п, а второй уменьшается на этот же интервал времени.

На рис. 4.108, в изображены видеоимпульсы цели, снимаемые с выхода фазового детектора (точка А на рис.4.108, д). При положении переключателей, показанных на схеме рис.4.108, д, в периоды, когда импульсы передатчика задерживаются на время Т_п в цепи фазовой детектор – подавитель, задержка отсутствует и наоборот. Поэтому на входе подавителя (точка В на рис.4.108, д) отраженные импульсы следуют с одинаковым периодом Т_п (девобуляция), что обеспечивает обычный режим работы схемы ЧПВ.

Скоростная характеристика системы СДЦ с вобуляцией частоты повторения импульсов запуска будет определена следующим образом. Если рассматривать каждую пару отраженных импульсов с интервалами Т_п1=Т_п+Т_п и Т_п2=Т_пТ_п на выходе фазового детектора, то им соответствуют различные «слепые» скорости. В частности первые «слепые» скорости равны

;

Результирующая скоростная характеристика может быть определена как результат усреднения этих импульсов по напряжению или мощности

. (4.57)

На рис4.109, а, б изображены скоростные характеристики системы СДЦ с вобуляцией периода повторения . Если отношение периодов k=T_n1/T_n2 очень близко к единице, то «слепая» скорость значительно возрастает (при этом cos2fT_n и cos2fT_n одновременно равны +1 или –1).

Еще одним способом уменьшения влияния «слепых скоростей» является применение сигналов на различных частотах (рис.4.109,в). Двухчастотной называется такая РЛС, которая излучает радиоимпульсы и принимает отраженные сигналы одновременно на двух различных частотах. В двухчастотной РЛС до фазового детектора осуществляются те же преобразования, что и в одночастотной РЛС, но в двух подканалах приемного устройства, которые соответствуют двум различным частотам зондирующих и отраженных сигналов.

В этом случае частоты отраженных сигналов:

(4. 58)

где

(4.59)

где

В формулах (4.58) и (4.59) и — несущие частоты передатчиков двухчастотной РЛС.

После преобразования частоты на фазовый детектор подаются два сигнала на частотах:

В фазовом детекторе двухчастотной РЛС эхо-сигналы геометрически складываются не с когерентным напряжением, а друг с другом. В результате появляются биения, детектируемые амплитудным детектором. На выходе детектора образуются видеоимпульсы, огибающая которых изменяется с разностной доплеровской частотой:

(4.60)

Если, например, частоты передатчиков и равны соответственно 1550 и 1500 , то при одночастотном построении РЛС полосы частот Доплера для пассивных помех, перемещаемых вектором со скоростью от 0 до 50 , заняли бы участок частотных характеристик от нуля соответственно до и , а при двухчастотном построении РЛС до

Естественно, что обеспечить подавление пассивных помех в такой узкой полосе доплеровских частот весьма легко.

Применение раздельных систем СДЦ и смешивание выходных сигналов обеспечивает исключение «слепых» скоростей.

Самодельный преселектор на кв диапазон

Для упрощения одного из самых сложных узлов – переключателя диапазонов и решения проблемы сопряжения контуров в трансиверах входные цепи приемного тракта, как правило, делают относительно широкополосными.
Современные КВ-приемники, наряду с не сильно выдающимися динамическими параметрами, оснащаются вообще единственным широким (1,6-30МГц) полосовым входным фильтром.
Всё это приводит к тому, что при подключении внешних широкополосных антенн возможна перегрузка радиотракта (обычно смесителя 1-ой ПЧ) от любых сильных станций и помех, находящихся в полосе пропускания входного фильтра.
Для устранения перегрузки приходится включать аттенюатор, ослабляющий сигнал в N-ое количество раз. Это позволяет услышать «забитую» ранее любимую станцию, но одновременно и ухудшает в те же N раз реальную чувствительность приемника.

Именно с целью устранения перегрузок от сильных станций и помех, если, конечно они не расположены совсем рядом, спасает устройство под названием КВ-преселектор.

«Удачную конструкцию подобного преселектора разработали в Bayerische Contest Club – ВСС (Thomas Moliere, «Der BCC-Kurzwellen-Preselektor», Funkamateur, 1997, № 1, S. 76-77). Этот преселектор (см. рисунок) перекрывает полосу частот от 1,8 до 30 МГц, т. е. охватывает все девять любительских KB диапазонов. Входное и выходное сопротивления фильтра -50 Ом.»

Хорошая и простая конструкция немецких радиолюбителей, переведённая и опубликованная в журнале Радио 3/2000, с.64, порадовала меня ещё в далёком 2000 году.
А вспомнил я про неё недавно, когда увидел схему промышленного антенного преселектора американской фирмы MFJ – широко известного в узких кругах производителя линейки устройств радиолюбительского назначения.
Так вот, принципиальная схема этого изделия под кодовым названием MFJ-1046, каким-то образом, почти полностью совпадала со схемой немецких энтузиастов.

«Ну да и ладно, мне-то что» – подумал я и решил привести схему именно американского производителя, по причине некоторой вылизанности, обычно присущей серийным устройствам.
Нормальной картинки со схемой я не нашёл, поэтому пришлось нарисовать её самому.

Ну и в догонку – фотку самого изделия.

Пассивный преселектор MFJ-1046 выполнен по схеме последовательного LC-контура.
На частоте резонанса сопротивление контура минимально и равно активному сопротивлению катушки.
Особенностью схемы является то, что фильтрация сигнала ведётся в низкоомной линии, для чего в схеме стоят широкополосные трансформаторы – 50ом/5ом на входе и 5ом/50ом на выходе.
Результатом такого схемотехнического построения является то, что полоса пропускания фильтров не зависит от ёмкости конденсатора и рабочей частоты, а определяется лишь индуктивностью катушки L и входящими в контур сопротивлениями источника сигнала и нагрузки – R=5ом.
Так, на самом высокочастотном поддиапазоне полоса пропускания около 1 МГц, а на самом низкочастотном – около 40 кГц.
А вот так выглядит MFJ-1046 изнутри.

И что мы видим?
А видим мы, что в качестве L1-L5 используются дешёвые китайские дроссельки. Для низкоомных цепей – вещь недопустимая. «Экономика должна быть экономной», но не до такой же степени. Поэтому, описывая намоточные данные катушек и трансформаторов, забываем о жадном до денег американском производителе и возвращаемся к баварским товарищам.

А баварские товарищи пишут следующее:
«Трансформаторы Т1 и Т2 по конструкции идентичны и отличаются лишь порядком включения – один включают как понижающий, а другой как повышающий. Они намотаны на ферритовых кольцевых магнитопроводах FT50-43 (внешний диаметр – 13 мм, внутренний – 7,9 мм, высота – 6,4 мм). Начальная магнитная проницаемость феррита – 850. Намотку ведут жгутом из трёх свитых проводов диаметром 0,6 мм. Длина жгута – 140 мм, а шаг скрутки – 10 мм. Витки равномерно размещают на магнитопроводе, оставив свободными концы жгута по 10 мм каждый. Получившиеся три обмотки соединяют в соответствии со схемой.

Индуктивность катушек L1-L5 преселектора указана на рисунке. В оригинале конструкции все они намотаны на кольцевых магнитопроводах из карбонильного железа. Но их можно выполнить и на кольцевых магнитопроводах из высокочастотного феррита или даже на обычных цилиндрических каркасах. Для нормальной работы преселектора необходимо обеспечить минимальную связь между катушками L1-L5. При использовании кольцевых магнитопроводов это получается естественным образом. Если же применены катушки на цилиндрических каркасах, то необходимо обеспечить их хорошую экранировку».

От себя добавлю, что трансформаторы можно намотать на колечках М1000НМ, а для катушек индуктивности прекрасно подойдут кольцевые ферриты марок МЗ0ВН или М50ВН.

По большому счёту, фильтрация сигнала в столь низкоомной линии – не так уж и хороша с точки зрения получения минимальной полосы пропускания фильтров преселектора, даже при условии использования высокодобротных катушек.
В этом отношении, куда более интересной представляется схема, приведённая на странице ссылка на страницу.

Для упрощения одного из самых сложных узлов — переключателя диапазонов и решения проблемы сопряжения контуров в трансиверах входные цепи приемного тракта, как правило, делают относительно широкополосными.

По этой причине, несмотря на большой динамический диапазон современных аппаратов, при приеме нередко возникают помехи от близкорасположенных мощных радиостанций, рабочая частота которых лежит в полосе пропускания входных цепей. Особенно остро это проявляется на коллективных радиостанциях, работающих в подгруппе “несколько передатчиков”. Чтобы избежать этого, на входе приемного тракта следует установить пассивный КВ преселектор.

Кв преселектор (см. рисунок) перекрывает полосу частот от 1,8 до 30 МГц, т. е. охватывает все девять любительских КВ диапазонов. Входное и выходное сопротивления фильтра -50 Ом. Необходимую селекцию сигнала обеспечивает последовательный колебательный контур, который состоит из конденсатора переменной емкости СЗ и катушек индуктивности L1—L5.

Выбор катушек и, следовательно, рабочих диапазонов осуществляется переключателем S1. В первом (левом по схеме) положении движка этого переключателя селективная цепь замкнута – преселектор отключен. В следующих пяти положениях движка преселектор перекрывает полосы частот, включающие любительские диапазоны: 80 и 160 м; 40 и 80 м; 20, 30 и 40 м; 15, 17 и 20 м; 10, 12, 15, 17, 20 и 30 м.

Поскольку выходное сопротивление источника сигнала и входное сопротивление нагрузки входят в колебательный контур, для повышения нагруженной добротности контура на входе и выходе преселектора введены трансформаторы Т1 и Т2 с коэффициентом трансформации 9 соответственно понижающий и повышающий. Особенностью такой схемы преселектора является то, что его полоса пропускания F (по уровню -3 дБ) не зависит от емкости конденсатора и рабочей частоты и определяется лишь индуктивностью катушки L и входящими в контур сопротивлениями источника сигнала и нагрузки — R (с учетом коэффициента трансформации -около 11 Ом):

Так, на самом высокочастотном поддиапазоне F около 1 МГц, а на самом низкочастотном – около 40 кГц.

Трансформаторы Т1 и Т2 по конструкции идентичны и отличаются лишь порядком включения – один включают как понижающий, а другой как повышающий. Они намотаны на ферритовых кольцевых магнитопроводах FT50-43 (внешний диаметр — 13 мм, внутренний — 7,9 мм, высота — 6,4 мм). Начальная магнитная проницаемость феррита – 850. Намотку ведут жгутом из трех свитых проводов диаметром 0,6 мм. Длина жгута – 140 мм, а шаг скрутки – 10 мм. Витки равномерно размещают на магнитопроводе, оставив свободными концы жгута по 10 мм каждый. Получившиеся три обмотки соединяют в соответствии с рисунком.

После изготовления трансформаторы проверяют, нагружая их низкоомные обмотки на безындукционное сопротивление 5,5 Ом (четыре включенных параллельно резистора сопротивлением 22 Ом). Если КСВ трансформатора на частоте 7 МГц в 50-омном тракте не будет превышать 1,5, то трансформатор считается годным для дальнейшего использования.

Индуктивность катушек L1—L5 преселектора указана на рисунке. В оригинале конструкции все они намотаны на кольцевых магнитопроводах из карбонильного железа. Но их можно выполнить и на кольцевых магнитопроводах из высокочастотного феррита или даже на обычных цилиндрических каркасах. Для нормальной работы преселектора необходимо обеспечить минимальную связь между катушками L1 —L5. При использовании кольцевых магнитопроводов это получается естественным образом. Если же применены катушки на цилиндрических каркасах, то необходимо обеспечить их хорошую экранировку.

Конденсатор СЗ – с воздушным диэлектриком. Его необходимо снабдить хорошим верньерным устройством.

При налаживании кв преселектора

подбором конденсаторов С1, С2 и С4 выравнивают его АЧХ , компенсируя неравномерность АЧХ трансформаторов Т1 и Т2. При правильном их подборе потери, вносимые в приемный тракт преселектором на высокочастотных любительских диапазонах, не должны превышать 1 дБ. Подавление сигналов соседнего любительского диапазона у этого преселектора не менее 22 дБ.

Появился у меня вот такой приемник:

Внутри городской железобетонной квартиры ловит на штатный телескоп вещалки (не только Китай) и радиолюбителей (со всем известным Tecsun-ом у меня так не получалось). Подключил антенну типа «random wire» — бросил снаружи дома от окна до балкона провод. Прием получше, но некоторые диапазоны забиты помехами целиком. Думаю на тему простого преселектора — несколько катушек, КПЕ и галетник. Хочу спросить опытных людей: имеет смысл или лучше сразу замахнуться на магнитную рамочную антенну? А так же просьба накидать ссылок на простые проекты оных для человека, который делает это почти в первый раз (не знаю, советские наборы для сборки типа «Юность» считать или нет). Заранее спасибо.

Смотрите также

Метки: sony, dx, преселектор, антенна

Комментарии 25

Преселектор вам ничего не даст, у него другие задачи — подавить прием по зеркальному каналу или отстроится от мощной помехи рядом по диапазону. С борьбой от промпомех поможет QRM Eliminator X-Phase (Фазовый подавитель помех)

Это касается только вещания в радиоэфире, там радиовещатели «подчиняются» международному союзу электросвязи, а также международному союзу радиовещателей, — там они и радио частоты своего вещания указывают, и время вещания в UTS. А вещание(так называемое — в И-нэте, тем-более по «проге «Радиоцента», зарегистрированной в Питере, — это такое «не обязательное»… что со временем трансляции в и-нэте, что со списком радиостанций, тем-более — через список «радиоцента», ретранслируются не только те радиостанции, что ведут одновременно передачи через радиоэфир, — там есть ведь много, более половины списка, наверное, которые вещают исключительно через «итернет-вещание», и нигде больше.

У меня есть такой р/п. Актуальны они были в 80-90-е годы, когда эфир всех КВ-диапазонов «кишел-кишьмя в вечернее время приёма». Вот когда было хорошо было заниматься «DX-ингом»! А теперь там практически нечего слушать в столице Москве. Средние волны — пусто, один FM-диапазон ещё жив. У меня, кстати — два таких «Соньки»– один — цифровик, другой, тоже 7600, но с «rotary- tuning», без SSB (приёма на боковой полосе). На КВ у обоих -на прилагаемой «рулеточной» КВ-антене приём нынче слабый, практически — нечего слушать. Поэтому предпочитаю слушать «весь мир радио»– через скачанную «прогу»– www. radiocent.ru через смартфон «леново-А-536». Там и приём отличный, в стерео, и станций аж под 50 тысяч со стран всего мира! Скачивайте бесплатно и убедитесь сами.

Так не интересно. Так каждый может. А когда принял маломощный передатчик с другого конца земного шара — это как на рыбалке щуку вытащил.

«Интересно не интересно»… Так если что-то с КВ диапазонами стало, что там толи «прохождения нету, толи радиостанции передатчики закрывают». Если раньше всемирный союз радиовещателей издавал ежегодник такой каталог- книжечку в 200-250 страниц- «WRTH-2017», например, то нынче и у них -«проблемы какие-то.» Многие радиостанции, как «Радио Австралии», вообще прекратили КВ-радиовещание даже на родном английском. Ну а о «проге «радиоцент», эт вы зря так «недовольно ворчите». Если скачать её версию для «компов» с «виндовсом»– то там у вас будет версия «радиосента»- номер «навскидку не скажу»(не вспомню!), но тогда вы сможете даже понравившееся что-то и записывать и сохранять на своём компе — в «буфере памяти в МР3-формате», песни музыку.

Может и проблемы, но страниц 70 точно есть. И Австралия почти страницу занимает. Не говоря уже про Китай. России нет, это печально.

У меня есть такой р/п. Актуальны они были в 80-90-е годы, когда эфир всех КВ-диапазонов «кишел-кишьмя в вечернее время приёма». Вот когда было хорошо было заниматься «DX-ингом»! А теперь там практически нечего слушать в столице Москве. Средние волны — пусто, один FM-диапазон ещё жив. У меня, кстати — два таких «Соньки»– один — цифровик, другой, тоже 7600, но с «rotary- tuning», без SSB (приёма на боковой полосе). На КВ у обоих -на прилагаемой «рулеточной» КВ-антене приём нынче слабый, практически — нечего слушать. Поэтому предпочитаю слушать «весь мир радио»– через скачанную «прогу»– www.radiocent.ru через смартфон «леново-А-536». Там и приём отличный, в стерео, и станций аж под 50 тысяч со стран всего мира! Скачивайте бесплатно и убедитесь сами.

спасибо! очень интересная прога!

У меня есть такой р/п. Актуальны они были в 80-90-е годы, когда эфир всех КВ-диапазонов «кишел-кишьмя в вечернее время приёма». Вот когда было хорошо было заниматься «DX-ингом»! А теперь там практически нечего слушать в столице Москве. Средние волны — пусто, один FM-диапазон ещё жив. У меня, кстати — два таких «Соньки»– один — цифровик, другой, тоже 7600, но с «rotary- tuning», без SSB (приёма на боковой полосе). На КВ у обоих -на прилагаемой «рулеточной» КВ-антене приём нынче слабый, практически — нечего слушать. Поэтому предпочитаю слушать «весь мир радио»– через скачанную «прогу»– www.radiocent.ru через смартфон «леново-А-536». Там и приём отличный, в стерео, и станций аж под 50 тысяч со стран всего мира! Скачивайте бесплатно и убедитесь сами.

В radiocent 80% станций не работают, только основные. Уж лучше тогда pcradio.

Zolotov23, так там же в и-нэте, разные радиостанции имеют свои графики потокового вещание, да и «плюс ещё учитывайте их местное время».

Местное время? По моему все радиостанции давно перешли на круглосуточный режим работы, но это не точно ))

А можно вопрос? А зачем? Что вы там слушает такого?
Не, если вопрос «просто хочется приложить руки и попаять» это понятно- это святое. Каждый точит карандаши как хочет, но если вопрос в другом — непонятно.

Кто-то бухает, а кто-то колется, я вот на радио подсел, но могу перестроиться.
Точно так же можно каждого второго посетителя этого сайта спросить: «Ну зачем ты на машину столько всего навешал? Что она от этого, лучше ехать стала?»

Так я ж об этом и написал. Если это именно из-за желания поковырять своими руками и попаять, то это понятно.

Журналы читать. Многое узнаешь. А антенна. Для приёма КВ достаточно пяти -десяти метров обычного провода, заброшенного на дерево.

Поделиться с друзьями:

Твитнуть

Поделиться

Поделиться

Отправить

Класснуть

Adblock detector

Трансивер Yaesu FTDX101D

Внимание! В связи с колебаниями курса валют, перед оформлением заказа уточняйте цены у менеджера.

В наличии

• Избранное
• Сравнение

292600 ₽

купить

особые условия
для оптовых клиентов

• Описание
• Характеристики
• Инструкция
• Видеообзор

Разработан в честь основателя Yaesu — Сако Хасегава JA1MP

Назван в честь знаменитого FT-101, так называемого, краеугольного камня, в истории КВ трансиверов

Создаем будущее в КВ-связи с рождением нового FTDX101. КВ/50 МГц трансивер FTDX101MP 200 Вт и Максимальный КВ/50 МГц трансивер FTDX101D 100Вт

Мы считаем, что с момента изобретения коротковолновой связи самым важным и необходимым является прослушивание очень слабого сигнала в условиях сильных помех.

Установка такой высокой цели и ее достижение — это главная миссия компании Yaesu уже более 60 лет.

Гибридная конфигурация SDR

В дополнение к узкополосному SDR-приемнику, который может похвастаться превосходной базовой производительностью, цифровая обработка гибридной конфигурации с SDR с прямой оцифровкой позволяет включать визуализацию спектроскопа в реальном времени.

*Высококачественные руфинг фильтры 300 Гц и 1,2 кГц (опция)

Узкополосный SDR

Высококачественные кварцевые руфинг фильтры дают феноменальные мультисигнальные характеристики.

Конструкция преобразователя (вниз) приемника аналогична FTDX5000. Первая частота ПЧ составляет 9 МГц, а смеситель реализован на полевых двухзаворных транзисторах транзисторах (MOS FET) по схеме двойного балансного смесителя D-quad с отличными интермодуляционными характеристиками. Узкополосная конфигурация SDR позволяет использовать узкополосные кварцевые руфинг фильтры, которые имеют высокий коэффициент прямоугольности. Это позволяет достичь удивительной производительности при приеме нескольких сигналов в сложной обстановке современного эфира. В дополнение к преобразованию «вниз» ПЧ в приемниках FTDX101 реализованы легендарные мощные входные каскады YAESU, выдающийся малошумящий гетеродины приемника, руфинг фильтры с высоким коэффициентом прямоугольности и новейшие схемотехнические решения. Следовательно, BDR (динамический диапазон по блокированию) в диапазоне 14 МГц достигает 150дБ или более, RMDR (динамический диапазон взаимного смешивания) достигает 123 дБ или более, а 3-й IMDR (динамический диапазон интермодуляции третьего порядка) достигает 110 дБ или более.

Узкополосный SDR + SDR с прямой оцифровкой

Сочетает отличную производительность приемника и функциональность гибридного SDR

Узкополосный SDR-приемник отсеивает сильные внеполосные сигналы, используя супергетеродинный метод с узкополосными фильтрами, которые значительно ослабляют нежелательные внеполосные излучения, а полезные сигналы в полосе пропускания преобразуются в цифровые с помощью высокоточного 18-битного аналого-цифрового преобразователя и отправляется в FPGA (программируемая логическая интегральная схема типа FPGA) для обработки сигналов.

В серии FT DX 101 используется гибридная конфигурация SDR, в которую встроен приемник SDR с прямой оцифровкой для просмотра состояния всего диапазона в режиме реального времени, а также отличные динамические характеристики приемника, благодаря схеме узкополосного приемника SDR.

При использовании такой гибридной конструкции, улучшается общая производительность всей системы премного тракта FTDX101. SDR с прямой оцифровкой используется для вывода панорамы всего диапазона и позволяет наблюдать даже самый слабый сигнал, как только он появится. А узкополосный SDR дает возможность настроиться на него, отфильтровать и затем декодировать.

Если рядом с вашим местоположением есть мощная AM-станция или вы работаете в эфире в условиях, когда на диапазоне много других сильных сигналов от контесменов, то сигналы за пределами диапазона можно ослабить с помощью очень эффективного руфинг фильтра в первом каскаде аналого-цифрового преобразователя. Это уменьшает нагрузку на аналого-цифровой преобразователь, который является слабым местом с точки зрения всей схемы приемного тракта. Таким образом, помехи уменьшатся, что позволит продолжать работу даже в условиях больших помех.

Чистый прием благодаря низкому уровню собственных шумов

Синтезатор с очень низким уровнем шума; HRDDS 400 МГц (высокоточный цифровой генератор прямого синтеза).

Отношение сигнал/шум основного гетеродина, входящего в 1-й смеситель, является важным фактором улучшения характеристик мультисигнальности. Основной синтезатор серии FTDX101 использует технологию HRDDS (высокоточный цифровой генератор прямого синтеза), работающий на частоте 400 МГц, который используется в FTDX5000. Эта конфигурация схемы отличается от общепринятой схемы ФАПЧ для гетеродинов. При создании сигнала путем прямого деления высокой частоты 400 МГц теоретическое время блокировки ФАПЧ становится равным нулю, и ухудшение отношения сигнал/шум к времени блокировки не происходит.

Значительное улучшение характеристики сигнал/шум за счет непосредственного разделения частот вносит существенный вклад в уменьшение шума на все каскады приемника, а также улучшает характеристику BDR (динамический диапазон по блокированию) в близости сильных сигналов.

В серии FTDX101 в дополнение к HRDDS 400 МГц используются новейшие малошумящие схемотехнические решения. В результате характеристика фазового шума синтезатора сигнала достигает превосходного значения -150 дБн/Гц или менее при разнесении 2 кГц.

Этот малошумящий высококачественный основной гетеродин вносит значительный вклад в характеристики мультисигнальности вплоть до соседних сигналов в несколько сотен.

Несравненный VC-Tune с максимальным затуханием -70 дБ

Недавно разработанный преселектор VC-Tune с высокоточным шаговым двигателем обеспечивает превосходное затухание за полосой пропускания.

Автоматически перестраиваемый преселектор VC-Tune В серии FTDX101 входной преселектор, унаследованный из FTDX9000, VC-Tune дополнительно улучшает высокопроизводительную систему входных цепей. Впервые в таком миниатюрном устройстве удалось добиться беспрецедентных характеристик затухания -70 дБ. Использование переменного конденсатора совместно с высокоточным шаговым двигателем позволяет сократить размеры преселектора по сравнению с μ-системой.

В VC-Tune удалось избавиться от раздражающих щелчков, переключающихся реле, благодаря полному покрытию диапазона переменным конденсатором, приводимым в действие шаговым двигателем в автоматическом режиме. Данная система позволила избавиться от переключающихся с помощью реле, катушек и конденсаторов. Если на диапазоне имеется несколько сильных сигналов, нажмите клавишу «VC TUNE» и вращая MPVD (внешнее кольцо на ручке VFO) активируйте шаговый двигатель для настройки переменного конденсатора. Точная настройка ручкой VFO позволяет максимально ослабить сильный сигнал.

VC-Tune сохраняет последнюю настройку каждого диапазона, поэтому, при перемещении по разным диапазонам и возврате, дает возможность использовать сохранившиеся настройки преселектора.

Кристальная чистота передаваемого сигнала

Высококачественная передача с непревзойденными характеристиками фазовых шумов.

Выходной каскад передтчика обеспечивает непревзойденную чистоту сигнала

Идеальные характеристики соотношения сигнал/шум, обеспечиваемые HRDDS 400 МГц (высокоточный цифровой генератор прямого синтеза), используемые в цепи гетеродина, также вносят существенный вклад в работу передатчика. В общем, шум или искажения могут возникать в зависимости от схемотехники и компонентов, вплоть до выходного каскада, который формирует передаваемый сигнал, даже если используется высококачественный гетеродин.   В FTDX101 был проведен тщательный анализ каждого компонента вплоть до выходного каскада передатчика. Тактовая частота гетеродина от схемы HRDDS 400 МГц, которая распределяется по блокам FPGA, цифро-аналоговый преобразователь, оконечный каскад усилителя мощности и прочие тщательно отобранные компоненты позволяют улучшить отношение сигнал/шум передатчика.

Передаваемый сигнал FTDX101 напрямую генерируется 16-битным цифроаналоговым преобразователем без прохождения через цепи микшера, что обеспечивает отсутствие шума и искажений. В результате высокие характеристики гетеродина сохраняются без ухудшения, а фазовые шумы передатчика достигают -150дБн/Гц с разносом 2кГц. Пользователь трансивера FTDX101 по достоинству оценит высокое качество и чистоту сигнала.

Спектроскоп нового поколения 3DSS

• Легкое восприятие изменений в силе сигналов
• Недавно разработанная система 3DSS (3-мерный спектроскоп) прекрасно дополняет обычный водопад
• Цветной сенсорный 7-дюймовый TFT дисплей
• Размер: 7-дюймов, широкоформатный
• Разрешение: 800х480 пикселей

ABI (индикатор активного диапазона) и MPVD (многофункциональное внешнее кольцо на ручке VFO)

Обеспечивает удобство в работе и прекрасную визуализацию, а также индикацию функций

В дизайне передней панели следует обратить внимание на прекрасное соотношение продуманной эргономики и использование высококачественных материалов

Главные органы управления, такие как основной энкодер VFO, VC-TUNE, WIDTH/SHIFT, удобно расположены для быстрого использования. Рядное расположение клавиш диапазона ABI (индикатор активного диапазона) над ручкой VFO повышает эффективность и удобство работы.

Даже с большим 7-дюймовым сенсорным дисплеем расположение индикаторов и органов управления обеспечивает хороший обзор и удобство использования.

ABI (индикатор активного диапазона)

Клавиши ABI горизонтально расположены в верхней части панели управления. Если диапазон выбран для основного приемника (MAIN), светодиодный индикатор отображается белым цветом, а когда полоса выбран для дополнительного приемника (SUB), светодиодный индикатор отображается синим цветом. В состоянии передачи светодиод изменяет свой цвет на красный для понятно визуализации на каком диапазоне ведется передача.

При нажатии и удержании клавиши диапазона, загорается оранжевый светодиод, это можно использовать в качестве маркировки диапазона, на который настроена антенна, или для отображения диапазона, на котором работает редкая DX-станция. Под рядом кнопок выбора диапазона находится клавиша выбора между приемниками MAIN и SUB, а под ней находится клавиша назначения ручки VFO для MAIN или SUB, что позволяет при одновременном использовании двух приемников легко управлять настройкой и уменьшает вероятность ошибочной перестройки не того приемника.

MPVD (многофункциональное внешнее кольцо на ручке VFO)

MPVD — это большое многофункциональное алюминиевое кольцо, расположенное для удобства на ручке VFO. Кольцо позволяет управлять настройкой дополнительного приемника (SUB VFO), VC-TUNE, CLAR и C.S (функция выбираемая пользователем). MPVD — это удобный энкодер, который дает возможность настраивать важные функции трансивера не убирая руки с VFO. Кольцо выполнено в традиционном для Yaesu эргономичном дизайне.

Программное обеспечение для ПК расширяет возможности

Даже на расстоянии можно с удобством визуализировать спектроскоп двух приемников и наслаждаться преимуществами гибридной SDR.

Управление трансивером можно выполнять удаленно с помощью локальной сети или Интернет

Программное обеспечение для управления с помощью ПК позволяет осуществлять дистанционное управление трансивером из любого местоположения через локальную сеть или Интернет (требуется дополнительный внешний блок LAN).

Помимо базовых операций по использованию в дистанционном режиме, можно использовать сдвоенный спектроскоп трансивера, что очень удобно. Кроме того, вы можете наслаждаться различными функциями, такими как мониторинг диапазона, подключив к локальной сети большой монитор и настраивая всевозможные функции, заложенные производителем в этот великолепный трансивер.

Отличительные особенности

• Гибридные SDR (узкополосный SDR и SDR с прямой оцифровкой)
• 2 кГц, RMDR, 123 дБ +
• 2 кГц BDR 150 дБ +
• 2 кГц 3-я IMDR 110 дБ +
• HRDDS 400 МГц (высокоточный цифровой генератор прямого синтеза)
• Фазовый шум 2 кГц -150 дБн/Гц
• Входной преселектор VC-TUNE (настройка конденсатором переменной ёмкости)
• 3DSS (3-мерный спектроскоп) визуализация на дисплее
• Узкополосный SDR и SDR с прямой оцифровкой
• Сочетает базовую производительность и функциональность гибридного SDR
• Имеет цифровую визуализацию сгенерированного спектра в реальном времени

Инструкция для Yaesu FTDX101D

Программное обеспечение для Yaesu FTDX101D

Добавить комментарий

Защита от грозовых перенапряжений Каталог Основной индекс

ГЛАВНЫЙ ИНДЕКС По заявке Ограничители перенапряжения переменного тока Входная панель Серия BMCЗащита главной/отводной панели EMC-240B Устройство защиты от перенапряжения переменного тока Hardwire — УЗИП для всего дома 40 000 ампер Защита ответвительной панели серии HP Серии LMC и LTLЗащита машин/компьютеров Панель стойки IS-MSRP — питание переменного тока 120/240 В переменного тока Информация о питании Шунтирующий тип серии IS-PM 120–480 В переменного тока Серия IS-IL, линейный тип, 120–480 В перем. тока, до 400 А Серия TII RMC Глушитель основной/отводной панели      Модульные внешние глушители Серия TE/XLHP Серия TE/XHP Серия TE/HP Серия TE/HPS Серия TE/XGA      Встроенные глушители Серия XTE/XLHP Серия XTE/XHP Серия XTE/HP Серия XTE/XGA Немодульные подавители ниппелей Chase 2 6 7 7 Серия TE/XT — УСТАРЕВШИЙ Серия TE/XF — УСТАРЕВШИЙ Серия TE/XP — УСТАРЕВШАЯ Серия TE/XCS Серия TE/XDS Серия SPD11 9000 Крепление для проводного оборудования или монтаж на печатной плате Серия GA-TVSS — защита управления двигателем Однофазный предохранитель переменного тока серии RAV-QWZ Однофазный предохранитель переменного тока серии RAV-PWZ RAV-BWZ-3C и RAV-BXZ-3C Серии одно- и трехфазных устройств защиты переменного тока Однофазные и трехфазные устройства защиты переменного тока серии RAV-BWZ-2 Защита переменного тока серии RA-V7 (неоновая трубка) Трехфазная защита от переменного тока серии RAV-BYZ RAV-BWZ-4(5) и RAV-BXZ-4(5) Европейская защита от сети переменного тока Европейская защита переменного тока серии RAM-B Европейская защита переменного тока серии RAM-LAS, UL, CSA, TUV Устройство защиты переменного тока серии RAV-LDEZ TII 410, 411, 422, 423120V Защитные устройства для проводного оборудования 999 99999999999962

Тип постоянного тока

Тип постоянного тока с изолированным экраном

пост. ток заблокирован и заземлен

	IS-PSP 120/240 В перем. тока Шунт
	Защитный щиток для стробоскопа Drop-In Tower

	Определения спецификаций
	Информация о газовой трубке
	Технические характеристики газовой трубки Стр. 1
	Характеристики газовой трубки Страница 2
	Характеристики газовой трубки Страница 3
	Технические характеристики газовой трубки Страница 4
	Газовые трубки TII 11 и 31 Heavy & Maximum с 3 электродами
	Модуль защиты АЗС TII 126
	Модули защиты TII 317 и 358 Heavy/Maximum Protector
	Модули защиты АЗС TII 355 и TII 356
	Газовая трубка с 3 электродами серии TII 44 без проводов
	TII 47-BT 3-электродная миниатюрная газовая трубка с радиальными выводами
	Миниатюрная газовая трубка с тремя электродами для тяжелых условий эксплуатации серий TII 71 и 72 с радиальными выводами и без них
	Трехэлектродные газовые трубки TII 73 и 74 для тяжелых условий эксплуатации с радиальными выводами и без них
	TII 73 350 FS211 280–450 В пост. тока 3-электродная газовая трубка
	73 230 НФ
	Миниатюрная газовая трубка с 3 электродами TII 75 для тяжелых условий эксплуатации

Защита телефона

Входные терминалы здания

	Серия 1880 г. — 25, 50, 100-пр; кабель/110 дюймов; 110 из
	1880ENM1-25 — МС 2 в; 110 вых
	1880ЭНМ1-50 -МС 2 в; 110 из
	1880ECM1-100 — MS 2 в; 110 из
	Серия 1890 — 25, 50, 100-pr: 25-дюймовый поворотный удлинитель/MS 2 / 110 дюймов; 66/110 аут
	1890ECM1-25 — MS 2 в; 66 из
	1890ECM1-50 — MS 2 в; 66 из
	1890ECM1-100 — MS 2 в; 66 из
	Серия 1900/2000 — 50, 100-пр; кабель в; кабель из
	2100 ряд — 25 пр; бикс/кабельный вход; бикс / кабельный выход
	серия 2406Б — 6 шт. ; бикс в; раздвоение
	Серия 2412Б — 12 пр; бикс в; разбить
	2606 Серия QC2 — блоки из 6 частей; 66 дюймов; 66 из
	Серия 2612QC — 12 пр; 66 дюймов; 66 из
	Серия 2625QC — 25 шт.; 66 дюймов; 66 из
	Соединительный блок Mega-tek-2525-pair RJ-21

Наружный

	3000П Серия 6, 10,12,25 пр; бикс / 66 дюймов; коробка/66 шт.
	Серия NEMA 4X 4000N 6, 12, 25, 50, 100; стекловолокно; металл; 66 вход — 66 выход; 110 вход — 110 выход.

Модули защиты

3 газовых элемента — серия Premium

Узлы защиты станций и аксессуары

Защита категории 5

	EdcoТехнический бюллетень 1090Концепция наземного окна
	EdcoTechnical Bulletin 2015Установка руководства по защите от перенапряжения серии PC642 в корпусах Nema
	Бюллетень EdcoTechnical20194Вторичные защитные устройства серии TSP/ESP (UL497A)
	Технический бюллетень Edco 10590COHP(FS) Первичные защитные устройства (UL497)
	Технический бюллетень Edco 13090COHP; COHP(FS) Изолированная защита контура (UL497B)
	Технический бюллетень Edco 2016 Защита многоточечных систем данных и управления
	Технический бюллетень Edco 2017Защита школьных систем внутренней связи
	Технический бюллетень Edco 2018 г. Защита систем пожаротушения и безопасности
	Руководство по применению PolyPhaser
	ПРИЛОЖЕНИЕ A ЧАСТЬ 1 Обзор заземления
	ПРИЛОЖЕНИЕ A ЧАСТЬ 2 Информация о молниезащите
	ПРИЛОЖЕНИЕ B Технические формулы
	ПРИЛОЖЕНИЕ C ЧАСТЬ 1 Стандартные разъемы
	ПРИЛОЖЕНИЕ C ЧАСТЬ 2 Определение терминов
	ПРИЛОЖЕНИЕ D ЧАСТЬ 1 Установка UNI-KIT
	ПРИЛОЖЕНИЕ D ЧАСТЬ 2 Инструкции по набору для определения рН почвы
	TII — Информация о газовой трубке
	TII — Определения газовых трубок
	National Electric Code NEC Article 830C

comm-omni@comm-omni. com

Если вы попали на эту страницу через браузер и у вас нет панели навигации Comm-Omni вверху, перейдите по этой ссылке.
Главная индексная страница

Индекс

Чтобы поговорить с одним из наших консультантов, позвоните нам по телефону 1-800-543-8790

Характеристики однофазных ограничителей перенапряжения

ГЛАВНАЯ

ПРОДУКТЫ И УСЛУГИ

ЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ И ЭЛЕКТРОННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ

ОГРАНИЧИТЕЛИ НАПРЯЖЕНИЙ

ОДНОФАЗНЫЕ ПОГРУЗЧИКИ

Показать всех поставщиков в этой области

Помощь с однофазными подавителями перенапряжений Спецификации:

Основные Характеристики

	Крепление
	Ваш выбор. ..
	Крепление на стене/панели/на задней панели		Ограничители перенапряжения имеют болтовые или монтажные отверстия , чтобы их можно было прикрепить к стене или задней панели.
	Жесткое подключение / крепление на устройство		Ограничители перенапряжения устанавливаются на устройстве или внутри него, которое должно быть защищено от перенапряжений.
	DIN-рейка		Ограничители перенапряжения устанавливаются на DIN-рейку.
	Линейный / интегрированный		Ограничители перенапряжения имеют резьбу или предназначены для встроенного крепления к кабелепроводам, кабелям и т. д.
	Подключаемый модуль		Ограничители перенапряжения — это модули, которые подключаются к существующей системе или устройству подавления перенапряжения.
	Крепление для печатной платы		Ограничители перенапряжения подключаются или припаиваются к печатным платам.
	Монтаж в стойку, тип		Ограничители перенапряжения монтируются в стойку.
	Другое		Другие незарегистрированные типы монтажа.
	Логика поиска:		Все продукты с ЛЮБЫМ из выбранных атрибутов будут возвращены как совпадения. Снятие всех флажков не ограничит критерии поиска для этого вопроса; товары со всеми параметрами атрибутов будут возвращены как совпадения.
	Технология
	Ваш выбор…
	МОВ		Металлооксидные варисторы (MOV) обладают высокими энергетическими характеристиками, хорошей надежностью и стабильной производительностью. Они также имеют нелинейную кривую зажима и быстро устают при более высоких уровнях силы тока.
	Кремниевый лавинный диод		Кремниевые лавинные диоды имеют высокое напряжение фиксации, но ограниченную мощность, которая легко разрушается уровнями мощности, возникающими при типичных скачках напряжения в сети. Кремниевые лавинные диоды чаще всего используются в устройствах защиты линий передачи данных и на печатных платах в качестве средств защиты от статического электричества.
	Кремниевый тиристорный диод		Кремниевые тиристорные диоды используются в основном для защиты телекоммуникационных систем.
	Газовая трубка		Газовые трубки имеют более высокие энергетические возможности, чем MOV или диоды. Обычно они состоят из двух электродов, расположенных на близком расстоянии, так что высокое напряжение между электродами просто дугой проходит по воздуху, эффективно ограничивая напряжение. Газовые трубки очень медленные, но могут выдерживать очень большие скачки напряжения.
	Гибрид		Гибриды пытаются объединить все основные преимущества многих отдельных компонентов, одновременно преодолевая их отдельные недостатки.
	Другое		Другие менее часто используемые технологии включают искровые промежутки, селен и диоды Зенера.
	Логика поиска:		Все продукты с ЛЮБЫМ из выбранных атрибутов будут возвращены как совпадения. Снятие всех флажков не ограничит критерии поиска для этого вопроса; товары со всеми параметрами атрибутов будут возвращены как совпадения.

Наверх

Производительность

	Максимальный импульсный ток		Максимальный импульсный ток — это максимальный ток, допустимый для одиночного импульса с приложенным постоянным напряжением. Это значение указывает на защитную способность конкретной конструкции ограничителя перенапряжения и используется при выборе продукта для данного приложения. Для приложений с высокой экспозицией, где присутствуют очень большие переходные процессы от молнии, требуется более высокий уровень допустимого тока.
	Логика поиска:		Пользователь может указать одно, оба или ни одно из значений «По крайней мере» и «Не более». Товары, возвращенные как совпадения, будут соответствовать всем указанным критериям.
	Поглощение энергии переменного тока		Поглощение энергии переменного тока измеряет способность ограничителя перенапряжения поглощать тепловую энергию, создаваемую переходными перенапряжениями. Обратите внимание, что рейтинг Джоуля не является частью стандартов IEEE или UL.
	Логика поиска:		Пользователь может указать одно, оба или ни одно из значений «По крайней мере» и «Не более». Товары, возвращенные как совпадения, будут соответствовать всем указанным критериям.
	Максимальная мощность переменного тока		Максимальная мощность переменного тока, которую может выдержать устройство.
	Логика поиска:		Пользователь может указать одно, оба или ни одно из значений «По крайней мере» и «Не более». Товары, возвращенные как совпадения, будут соответствовать всем указанным критериям.
	Рабочая температура		Полный требуемый диапазон рабочих температур.
	Логика поиска:		Пользователь может указать одно, оба или ни одно из ограничений в диапазоне «От — До»; когда указаны оба, соответствующие продукты будут охватывать весь диапазон. Товары, возвращенные как совпадения, будут соответствовать всем указанным критериям.

Наверх

Провода / Напряжение

	Провода
	Ваш выбор…
	2-проводной		Устройство имеет два провода плюс заземление.
	3-проводной		Устройство имеет три провода плюс заземление.
	4-проводной		Устройство имеет четыре провода плюс заземление.
	Логика поиска:		Все продукты с ЛЮБЫМ из выбранных атрибутов будут возвращены как совпадения. Снятие всех флажков не ограничит критерии поиска для этого вопроса; товары со всеми параметрами атрибутов будут возвращены как совпадения.
	Напряжение
	Ваш выбор…
	120		Устройство защищает системы 120 В переменного тока.
	208		Устройство защищает системы 208 В переменного тока.
	220		Устройство защищает системы 220 В переменного тока.
	240		Устройство защищает системы 240 В переменного тока.
	277		Устройство защищает системы 277 В переменного тока.
	346		Устройство защищает системы 346 В переменного тока.
	380		Устройство защищает системы 380 В переменного тока.
	480		Устройство защищает системы 480 В переменного тока.
	600		Устройство защищает системы 600 В переменного тока.
	120/240		Устройство защищает системы 120/240 В переменного тока.
	120/208		Устройство защищает системы 120/208 В переменного тока.
	220/380		Устройство защищает системы 220/380 В переменного тока.
	240/480		Устройство защищает системы 240/480 В переменного тока.
	277/480		Устройство защищает системы 277/480 В переменного тока.
	347/600		Устройство защищает системы 347/600 В переменного тока.
	Другое		Другие неуказанные напряжения.
	Логика поиска:		Все продукты с ЛЮБЫМ из выбранных атрибутов будут возвращены как совпадения. Снятие всех флажков не ограничит критерии поиска для этого вопроса; товары со всеми параметрами атрибутов будут возвращены как совпадения.

Наверх

Стандарты и особенности

	Стандарты
	Ваш выбор…
	UL 1449 Третья редакция		UL 1449 Третья редакция – это набор стандартов безопасности для устройств защиты от перенапряжения (УЗП). Официальное название этих стандартов — «Стандарты ANSI/UL 1449 и UL по безопасности для устройств защиты от перенапряжения, UL 1449».
	UL 1449 Второе издание		Стандарты второй редакции UL 1449 применяются к устройствам, предназначенным для ограничения повторяющихся переходных скачков напряжения.
	Рейтинг UL 497A		UL 497A — это спецификация для подавителей телефонных перенапряжений. Эти требования распространяются на вторичные защитные устройства для использования в цепях связи с одной или несколькими парами, но не в сотовых телефонах.
	Рейтинг UL 497B		Рейтинг UL 497B – это спецификация, которая распространяется на цепи телекоммуникаций и пожарной сигнализации. Он защищает цепи от перенапряжений, вызванных молнией, индуктивным переключением, электростатическими разрядами и другими факторами.
	Рейтинг UL 1459		UL 1459 распространяется на телекоммуникационные продукты, такие как автоответчики, домашние телефонные аппараты, телефонные номеронабиратели, беспроводные телефоны, ключевые системы и оборудование АТС (PBX). Эти устройства предназначены для электрического подключения к телекоммуникационной сети с рабочим напряжением относительно земли, не превышающим 200 В пикового значения, 300 В пикового значения и 150 В среднеквадратичного значения.
	Рейтинг UL 452		UL 452 распространяется на антенно-разрядные устройства для радио- и телевизионного приемного оборудования, а также для любительского радиопередающего и приемного оборудования.
	АНСИ		Американский национальный институт стандартов (ANSI) является администратором и координатором системы добровольной стандартизации частного сектора США. ANSI включает около 1000 компаний, организаций, правительственных учреждений, учреждений и международных членов.
	Маркировка CE		Маркировка CE указывает на то, что продукт соответствует основным требованиям соответствующих директив Европейского Союза (ЕС), которые поддерживают национальные стандарты в отношении здоровья, безопасности и защиты окружающей среды. Маркировка СЕ требуется в странах Европейской экономической зоны (ЕЭЗ), организации, состоящей из двадцати пяти государств-членов ЕС и трех членов Европейской ассоциации свободной торговли (ЕАСТ). Маркировка CE указывает на безопасность продукта. Это не стандарт качества.
	Маркировка CSA		Продукты со знаком CSA были протестированы Канадской ассоциацией стандартов (CSA) и соответствуют применимым стандартам безопасности и/или производительности. Эти стандарты написаны и администрируются такими организациями, как Американский национальный институт стандартов (ANSI), Underwriters Laboratories (UL) и CSA International. Знаки CSA могут появляться отдельно или с индикаторами. Знаки CSA, которые появляются отдельно, используются с продуктами, сертифицированными в первую очередь для канадского рынка в соответствии с применимыми канадскими стандартами. Знаки CSA с индикаторами «C» и «US» или «NRTL/C» используются с продуктами, сертифицированными для рынков США и Канады в соответствии с применимыми стандартами США и Канады.
	МЭК		Международная электротехническая комиссия (МЭК) — это глобальная некоммерческая организация, которая разрабатывает и поддерживает добровольные стандарты качества, безопасности и производительности для электрических материалов, продуктов и систем. IEC также публикует стандарты для электроники и телекоммуникаций. В состав IEC входят организации по электротехническим стандартам от каждой из 51 страны-участницы. Американский национальный институт стандартов (ANSI) представляет США.
	IEEE		Продукция тестируется и/или сертифицируется в соответствии со стандартами или рекомендациями Института инженеров по электротехнике и радиоэлектронике (IEEE).
	UL		Underwriters Laboratories (UL) — это некоммерческая организация, которая тестирует компоненты, системы и материалы в соответствии с опубликованными стандартами безопасности. Продукты, получившие одобрение UL, имеют знак UL.
	Соответствует RoHS		Ограничение использования опасных веществ (RoHS) — это директива Европейского союза (ЕС), которая требует от всех производителей электронного и электрического оборудования, продаваемого в Европе, демонстрировать, что их продукция содержит только минимальные уровни следующих опасных веществ: свинец, ртуть, кадмий, шестивалентный хром. и полибромированный дифенил и полибромированный дифениловый эфир. RoHS вступит в силу 1 июля 2006 г.
	Соответствует требованиям WEEE		Отходы электрического и электронного оборудования (WEEE) – это директива Европейского союза (ЕС), призванная поощрять повторное использование, переработку и восстановление электрического и электронного оборудования. WEEE также предназначен для улучшения воздействия на окружающую среду и повышения производительности этого оборудования. Директива WEEE устанавливает требования и критерии сбора, обработки, переработки и восстановления электрического и электронного оборудования. Это также возлагает на производителей ответственность за финансирование этой деятельности. Розничные продавцы и дистрибьюторы должны предоставить потребителям возможность бесплатно вернуть бывшее в употреблении или устаревшее оборудование.
	Другое		Другие незарегистрированные стандарты.
	Логика поиска:		Все продукты с ЛЮБЫМ из выбранных атрибутов будут возвращены как совпадения. Снятие всех флажков не ограничит критерии поиска для этого вопроса; товары со всеми параметрами атрибутов будут возвращены как совпадения.
	Особенности
	Ваш выбор…
	Расстояние между адаптерами переменного тока		Электрические розетки устройства расположены таким образом, чтобы можно было подключить несколько адаптеров переменного тока.
	Звуковой сигнал		На панели имеется звуковая сигнализация, активируемая помпажем.
	Полная защита контактов		Все контакты защищены.
	Постоянно активные выходы		Устройство оснащено специальными розетками с постоянным питанием, которые обеспечивают подачу питания независимо от состояния ВКЛ/ВЫКЛ ограничителя перенапряжения.
	Графический дисплей		Устройство оснащено жидкокристаллическим дисплеем (ЖК-дисплеем) или другим графическим интерфейсом, который предоставляет информацию о питании или неисправностях.
	Провод заземления		Кабель ответвления используется для подключения к проверенному заземлению.
	Больничный класс		Лаборатории по технике безопасности (UL) одобряют и признают устройство больничного класса. Эти ограничители перенапряжения должны пройти дополнительные испытания на безопасность, в ходе которых измеряется ток утечки.
	Встроенный разъединитель		Эта функция предназначена для защиты персонала во время технического обслуживания.
	Корпус NEMA		Устройство находится внутри корпуса NEMA. Эти корпуса сертифицированы Национальной ассоциацией производителей электрооборудования (NEMA) и предназначены для опасных и безопасных зон, а также для использования внутри или вне помещений.
	Сухие контакты НЗ/НО		Устройство имеет сухие переключающие контакты NC/NO.
	Переключатель включения/выключения		Устройство имеет тумблер для включения или выключения устройства. Обратитесь к производителю за информацией о том, активна ли защита от перенапряжения, когда устройство выключено.
	Сбрасываемый автоматический выключатель		Устройство отключает внутренний выключатель для защиты от скачков напряжения. После выполнения корректирующих действий ограничитель перенапряжения можно сбросить.
	Контакты удаленной сигнализации		Контакты удаленной сигнализации можно использовать в качестве переключателей для обеспечения удаленной индикации состояния работы и состояния устройства.
	Самодиагностика		Устройство выполняет самотестирование для обеспечения целостности диагностических компонентов.
	Отслеживание синусоидального сигнала		Всплески ослабляются и рассеиваются как часть синусоидальной волны нормальной мощности.
	Счетчик импульсов		Счетчики всплесков регистрируют количество подавленных всплесков.
	Термоплавкий предохранитель		Плавкие предохранители — это предохранительные устройства, которые срабатывают в случае длительного перенапряжения. Они отключают питание устройства.
	Визуальные индикаторы / светодиоды		Устройства оснащены светоизлучающими диодами (LED) или другими визуальными индикаторами, чтобы операторы могли определить, включено ли устройство, заземлено ли оно и т. д.
	Логика поиска:		Все продукты с ЛЮБЫМ из выбранных атрибутов будут возвращены как совпадения. Снятие всех флажков не ограничит критерии поиска для этого вопроса; товары со всеми параметрами атрибутов будут возвращены как совпадения.

Наверх

Сетевой фильтр Sankosha LAN — LAN-CAT6-IS

Sankosha U.S.A., Inc.

Ознакомьтесь с новинками Digi-Key

Электронный блок Digi-Key

Грозозащитные устройства и устройства защиты от перенапряжения с поддержкой PoE

L-com, Inc.

Посмотреть другие анонсы продуктов для однофазных ограничителей перенапряжения

Молниезащита

Примечание: для этого контента требуется JavaScript.

Перейти к содержимому

Отправить по электронной почте

Линейка продуктов молниезащиты (молниеотводы/подавители) состоит из пассивных микроволновых компонентов, которые защищают от сильных электромагнитных импульсов (ЭМИ) или экстремальных скачков напряжения, обычно вызванных ударами молнии.

От коаксиальных радиочастотных устройств защиты от грозовых перенапряжений до модульных высокоскоростных устройств защиты линии передачи цифровых данных/постоянного тока. Для защиты вашего чувствительного оборудования, не влияя на его производительность, Polyphaser \ Transtector предлагает обширную линию защиты, начиная с антенны (коаксиальный протектор) и заканчивая различными приложениями Ethernet \ Lan, Audio, GPS и Wi-Fi. Категории продуктов включают блок постоянного тока, линию постоянного тока, проход постоянного тока и заземление и соединение.

Изделия для защиты от грозовых перенапряжений Polyphaser \ Transtector имеют гибридную и сменную газоразрядную капсулу и клемму заземления для обеспечения надежного заземления.

Напряжения постоянного тока включают 12, 24, 48, 56 и 72 вольта, которые соответствуют потребностям обычных линий передачи данных, таких как Ethernet, RS232, RS422, RS485, T1/E1 и магистральные линии Telco.

Запрос коммерческого предложения

Серия DR включает в себя устройства подавления перенапряжений переменного тока, устанавливаемые на DIN-рейку, со сменными модулями подавления, которые используются для защиты электронного оборудования и систем от переходных перенапряжений.

Серия DR предлагает технологию биполярных двунаправленных кремниевых лавинных подавителей и устанавливается параллельно нагрузке. Сменный модуль подавления может быть снят с базы без отключения питания защищаемой цепи и имеет визуальную индикацию состояния.

Основные характеристики:

• Испытано на соответствие ANSI/IEEE C62.45 \ C62.41
• Сменные модули
• Визуальная индикация состояния
• UL 94-V0
База DIN
• предлагает зажимные соединения WAGO

Технический паспорт

Запатентованные защитные фильтры SX для радиочастотного фильтра постоянного тока идеально подходят для коаксиальных радиочастотных приложений, где не требуется постоянный ток, работающий в диапазоне частот от 0,05 до 10 ГГц.

Bias-T и сверхнизкий PIM.

Технический паспорт

Модульные устройства защиты высокоскоростных цифровых данных/линий постоянного тока, предназначенные для приложений RS232, RS422, RS485, T1/E1 и магистральных линий Telco.

Технический паспорт

включает 12, 24, 48, 56 и 72 вольта, которые соответствуют потребностям приложений аудио, GPS и Wi-Fi.

Спецификация

Гибридный, многокаскадный, многократный, быстродействующий, с высокой допустимой нагрузкой по току, коаксиальный молниеотвод Vdc Pass, оснащенный всеми типами розеточных разъемов для радиочастот, работающих в диапазоне от 0 до 7 ГГц.

Технический паспорт

Полный набор принадлежностей, необходимых для завершения установки заземления, включая комплекты для заземления экрана, комплекты для чистки медных проводов, зажимы, медные хомуты и многое другое.

Обладая более высокой скоростью передачи данных и надежной производительностью, инжекторы Transtector PoE Midspan обеспечивают функциональность Ethernet в приложениях PoE+, PoE++, Ultra PoE и т. д. — просто, эффективно и надежно.

Ассортимент продукции от однопортового 5E до однопортового 10G или 4 гигабитных опций Midspan/Injector, которые поддерживают устройства Power-over-Ethernet, требующие питания до 56 В постоянного тока при мощности 118 Вт.

Дополнительные опции включают монтажный зажим DIN или монтажные втулки, гигабитные трансформаторы на всех четырех парах данных для обеспечения безопасного и высокоскоростного соединения и разрядники для защиты от перенапряжения, встроенные в инжекторы для экономии места, а также для обеспечения защищенного соединения для поддержки любых ваших потребностей.

Основные характеристики:

• Скорость передачи данных до 10G
• Сертифицировано по стандарту IEEE 802. 3af. 802.3at, 802.3at+ UL, FCC, EN, CE
• Компактный размер
• Дополнительные монтажные проушины
• Простота в эксплуатации, подключи и работай
• Четко обозначенные порты и схема соединений
• Опции для всех основных стандартов PoE
• Опция для встроенного источника питания
• Опция для встроенной молниезащиты

Спецификация

HEMPTestedTM в соответствии с MIL-STD-188-125. Устройства защиты от перенапряжений Transtector Ethernet разработаны для обеспечения защиты оборудования и объектов от ЭМИ в соответствии с рекомендациями Министерства внутренней безопасности (DHS).

Используя кремниевую технологию, этот протектор использует запатентованную Transtector жесткую/гибкую конструкцию для обеспечения защиты обычных линий IEEE 802.3 1000Base-T LAN и высокоскоростных сетей связи 10/1000BT.

Спецификация

Используя свой опыт в области защиты от перенапряжений военного класса, компания Transtector Systems расширила свою технологическую платформу и представила на рынке продукты, протестированные HEMP, и аудиты объектов для переменного и постоянного тока. Предлагая надежные устройства защиты от ЭМИ для 120/240 расщепленных фаз переменного тока или приложений до 48 В постоянного тока, быстрое реагирование и очень низкий уровень защиты по напряжению даже при высоких индуцированных импульсных токах.

Все устройства прошли испытания HEMP в соответствии с MIL-STD-188-125 — HEMP раннего времени (E1)  5 кА и HEMP среднего времени (E2)  25 A

Технический паспорт

Являясь поставщиком электронных компонентов и подсистем для конкретных приложений, инновационные радиочастотные решения PolyPhaser обеспечивают максимальную производительность системы в самых суровых условиях. Линейка ЭМИ-устройств, протестированных HEMP, протестирована на соответствие строгим военным стандартам 188-125 и разработана для обеспечения ЭМИ-защиты оборудования и объектов в соответствии с рекомендациями Министерства внутренней безопасности.

Спецификация

Ограничители перенапряжения переменного тока (SPD) серии MCP доступны в панельном исполнении, на DIN-рейке или в кирпичном исполнении. В этом УЗИП используется современная технология SASD/MOV для защиты критического оборудования, работающего от двухфазной сети переменного тока 120/240 В. Это устройство защиты от перенапряжений обеспечивает эффективную защиту от скачков напряжения, возникающих как при внешних ударах молнии, так и при внутренних переключениях, и поддерживает долговременную надежность системы, безопасно шунтируя большое количество энергии переходных процессов при сохранении очень низкого напряжения фиксации.

Основные характеристики:

• Защита SASD/MOV
• Светодиоды питания и состояния подавления
• Провода дистанционного оповещения с сухими контактами
• Настенное крепление

Технический паспорт

Модули подавления скачков напряжения серии Apex ограничивают высокоскоростные переходные процессы высокого напряжения до 120 % линейного уровня в электрических сетях переменного тока.
Подавитель имеет индикаторы и опциональные схемы дистанционного оповещения для контроля состояния. Серия Apex позволяет настроить подавитель на любое напряжение переменного тока от 120 до 240 В, однофазное или трехфазное. Каждая плата работает в режиме «линия-нейтраль» или «фаза-линия» в зависимости от защищаемой системы.

Основные характеристики:

• Гибридная защита SASD или SASD/MOV
• Светодиоды питания и состояния подавления
• Провода дистанционного оповещения с сухими контактами
• Доступен в виде модулей пожаротушения (внутренний) или в корпусе NEMA 4X (наружный)
• УЛ 94-5В

Технический паспорт

Линейка разрядников для DIN-рейки I2R предназначена для использования во всем мире. Он в равной степени может быть установлен на DIN-рейку или просто прикреплен к любой поверхности с помощью двух (или более) болтовых фланцев на каждом основании.

Линейка продуктов I2R может подавлять переходные процессы между фазами, между фазами и нейтралью или в обычном режиме и доступна в режимах SASD (для чувствительных электронных систем питания) или SASD и MOV (для систем питания, требующих резервирования).

Контакты реле имеют изоляцию на 3000 В и снабжены клеммной вилкой европейского типа.

Предлагается с усовершенствованным креплением на DIN-рейку переменного тока, жесткой проводной защитой от перенапряжения, кремниевой защитой от перенапряжения с низким уровнем зажима для конфигурации звезда 240/415 или 220/380 с удаленным контролем состояния (реле с сухими контактами) и корпусом.

Основные характеристики:

• Защита от перенапряжения MOV и SASD
• Варианты с одной и тремя фазами
• Индикатор состояния визуального подавления
• Терминалы дистанционного оповещения с сухими контактами
• Сменные модули подавления
• Монтаж на DIN-рейку \ болтовые фланцы

Технический паспорт

В устройствах серии I2R SA, УЗИП IEC61643-11 Класса II на DIN-рейку, используются современные технологии MOV или Hybrid MOV/GDT, обеспечивающие защиту до 150 кА для критически важного оборудования, работающего от сетей переменного тока.

Основные характеристики:

• Доступен в однофазном, трехфазном исполнении по схеме «звезда», «треугольник»
• Защита MOV большой емкости
• Варианты защиты MOV и Hybrid MOV/GDT
• Индикатор состояния визуального подавления
• Терминалы дистанционного оповещения с сухими контактами
• Монтаж на DIN-рейку

Технический паспорт

Серия I2R ICP предлагается в версиях для постоянного и переменного тока. Каждое устройство представляет собой однофазное устройство защиты от перенапряжений, сертифицированное по стандарту UL 49.7B (продукты постоянного тока), UL 1449 (I2R ICP 120Vac SASD) и сертифицированы CE.

Устройства не чувствительны к полярности и могут быть установлены на DIN-рейку или просто прикреплены к любой поверхности с помощью винтового крепления на основании.

Возможность удаленного контроля состояния (RSC) доступна на моделях DC.

Основные характеристики:

• MOV или SASD Защита от перенапряжения
• Индикатор состояния визуального подавления
• Сменные модули подавления
• Монтаж на DIN-рейку

Технический паспорт

Серия I2R 75K модульных устройств защиты от перенапряжения переменного тока (SPD) на DIN-рейке идеально подходит для промышленных коммуникаций, общественной безопасности, безопасности, а также приложений автоматизации и управления, где необходимы требования UL Type 1 и Type 2.
Доступные конфигурации для всех стандартных электрических приложений до 690 В переменного тока, включая однофазные, расщепленные фазы, треугольник и трехфазную звезду. и UL 1449Утверждено 4-е издание.
Безопасность и надежность сети встроены в серию I2R 75K. Обладая надежной защитой от сбоев, I2R SPD сочетает в себе высокую устойчивость к короткому замыканию с термозащитой MOV, что устраняет необходимость в дополнительных резервных предохранителях.

Основные характеристики:

• Самозащищенная конструкция с отказоустойчивостью
• Никаких дополнительных устройств защиты от перегрузки по току или резервных предохранителей не требуется
• Возможность изменения направления шасси позволяет вводить кабель сверху вниз
• Дистанционная визуальная индикация состояния
• Исполнение с защитой от прикосновения IP 20
• Доступен в однофазном, двухфазном, трехфазном исполнении по схеме «звезда», «треугольник» и «треугольник высокого плеча»
• Компактный SPD, монтируемый на DIN-рейку, простой в установке или модификации
• Импульсная способность 75 кА для защиты от переходных процессов высокой энергии и длительного воздействия неблагоприятных электрических условий.

Технический паспорт

Модульные устройства защиты от перенапряжения переменного тока серии I2R T240 разработаны в соответствии со стандартами CE, RU и UL и предназначены для широкого спектра промышленных, коммерческих и автоматизированных приложений управления в соответствии с EN/IEC 61643-11 и UL 1449. .
Серия I2R T240, сочетающая в себе устройства типа 2/класса II, разработана для защиты критически важного оборудования в суровых условиях, подверженных риску индуцированных молний, ​​и идеально подходит для сетей TNS, TNC, TT.

Основные характеристики:

• Максимальный ток наведенной молнии 40 кА на фазу
• Номинальный разрядный ток 20 кА на фазу
• Возможность обратного направления шасси позволяет вводить кабель сверху вниз
• Визуальные и удаленные индикаторы окончания срока службы, чтобы ваша сеть всегда была в сети
• Компактный SPD, монтируемый на DIN-рейку, простой в установке или модификации
• Кодированные модули обеспечивают безопасную и безошибочную замену

Технический паспорт

РЧ-защита от перенапряжений с газовой трубкой, обеспечивающая превосходную защиту от перенапряжения, высокую ценность и совместимость во всем мире. Идеально подходит для беспроводной локальной сети IEEE 802. 11a/b/g, ISM, MMDS, сотовой связи, PCS, DAS, GPS и для любой системы, которой требуется пропуск постоянного тока и полоса пропускания до 6 ГГц.

• Стандартная и обратная полярность SMA, N-гнездо и N-штекер Разъем
• Кабельный обжим для прямой сборки кабеля
• Входной сигнал мощностью до 1 кВт
• Широкополосный режим до 6 ГГц
• Постоянный ток до 60 В
• Возможность повторяющихся ударов молнии
• Двунаправленная защита
• Сменная газовая трубка, опция
• Легкая прочная конструкция
• Низкая стоимость

Спецификация

Блоки распределения питания переменного тока для монтажа в стойку (также известные как PDU) доступны в размерах 2RU / 3RU, принимают однофазное питание 240 В переменного тока и распределяют питание на отдельные нагрузки через розетки IEC-C13.

Оснащен современной защитой от перенапряжения SASD или MOV, которая обеспечивает молниезащиту нижестоящего оборудования для обеспечения долговременной надежности системы.

• До 12 выключателей
• Светодиоды состояния
• Сменные модули подавления SASD или MOV
• Пассивное охлаждение
• Монтаж в стойку 19” или 23”, 2/3RU
• Возможности удаленной сигнализации (NONC)
• Панель распределения питания переменного тока масштабируется до двенадцати выделенных цепей (от 1 до 10 А) с использованием 220–240 В переменного тока на фазу (максимум 60 А на фазу) Распределение
• Доступны варианты 120AC

Технический паспорт

1RU, который принимает двойное питание от ±24 до ±48 В постоянного тока и распределяет питание на отдельные нагрузки через 4 выхода на канал.

Этот блок для монтажа в стойку оснащен современной защитой от перенапряжения, которая обеспечивает защиту от молнии для оборудования, расположенного ниже по потоку, для обеспечения долговременной надежности системы.

• Двойное питание постоянного тока
• До 350 А на канал
• До 8 предохранителей или 16 автоматических выключателей
• Два держателя предохранителей
• Заземляющие шпильки для двойной проушины
• Монтаж в стойку 1RU
• Светодиоды питания/состояния подавления
• Дополнительный мониторинг удаленного подавления

Технический паспорт

Полная линейка корпусов для наружного оборудования со степенью защиты NEMA\IP, включающая в себя различные варианты материалов, таких как АБС, стекловолокно, поликарбонат, нержавеющая и мягкая (углеродистая) сталь.

Идеально подходит для основных применений внутри помещений, а также в экстремальных условиях вне помещений, IP66, в том числе в суровых и агрессивных средах.
Области применения: Беспроводные сети, малые соты, коммунальные предприятия, промышленные предприятия, места, чувствительные к электромагнитным/радиочастотным помехам, и многое другое.

Основные характеристики:

• Ударопрочная конструкция, устойчивая к ультрафиолетовому излучению
• Защелка из нержавеющей стали с проушиной для навесного замка
• Варианты конфигурации NEMA 4X и 3R
• Полностью герметичная крышка в невентилируемой и вентилируемой конфигурациях
• Включает кронштейны для настенного монтажа
• Широкий выбор вариантов обогрева, охлаждения или обогрева и охлаждения
• Опция для предустановленных ограничителей перенапряжения или инжекторов POE
• Подходящие варианты на любой бюджет

Технический паспорт

Направленные антенны

www. theradiohistorian.org Copyright 2011 — Джон Ф. Шнайдер & Associates, ООО  [Возврат на домашнюю страницу] (Нажмите на фото увеличить) ВФЛА-ВСЮН в Клируотере, штат Флорида, построили первая в стране направленная антенна AM вещания в 1932. На этой карте покрытия показаны как был сигнал уменьшен к северу от передатчика для защиты станции Милуоки, пока улучшение сигнала на восток, запад и юг. Здесь это начало 1930-х годов вид на WFLA-WSUN антенная система, показывающая здание вокзала и две башни. Это вид показывает здание передатчика и два из четырех башен, построенных Westinghouse в 1934 году для KYW в Уайтмарш, в двенадцати милях от Филадельфии. Это вид с воздуха показывает антенный комплекс WLW в Цинциннати в 1935 году. станции главная 831-футовая ромбовидная башня Блоу-Нокс находится вверху справа. Две 326-футовые башни в передний план были ли антенны-подавители предназначены для уменьшения сигнала WLW в сторону Торонто Другая вид на башни WLW с «подавляющими антеннами» сзади. Две крайние правые башни поддерживали антенну для Родственная станция WLW, WSAI. Этот эскиз WLW конфигурация антенны взята из документы, созданные радиоинженерами Crosley. Этот карта покрытия показывает WLW оригинал 500 кВт ненаправленное ночное покрытие (пунктирные линии) и покрытие достигнуто с направленной антенной (сплошные линии). Сигнал в сторону Торонто был сильно снижен до защитить станцию ​​CFRB. На этом чертеже показана конфигурация WOR антенная система в Картерете, штат Нью-Джерси, построенная в 1935. На этой карте показана теоретическая антенна WOR с эквивалентной мощностью 120 кВт в главных лепестках и всего 5 кВт в нули. На этой фотографии 1935 года показана антенная система WOR с ее две 385-футовые башни и здание передатчика. Проволока на полпути между башнями образовывала третий элемент направленный массив. Вот вид 1935 года на здание передатчика WOR. Это план этажа передатчика WOR строительство. Коридоры, окружающие передающее оборудование позволяло посетителям просматривать его во время работы часы. Это здание передатчика и антенна система, которую NBC построила для своей ключевой станции WEAF в Беллморе, Лонг-Айленд, в 1940 г. NBC решила использовать двухбашенный система направления, когда его предложение о единственной 740-футовой башне было отклонено из-за ограничений по самолетам. Это вид сзади антенной системы WEAF, показывающая приподнятую дорожку качения, поддерживающую коаксиальную линию передачи, которая соединил две башни. Вид с воздуха на территорию WEAF в 1942 году. На этой карте покрытия показано покрытие, которое WEAF достигнуто с помощью его антенной системы с двумя башнями в Порт-Вашингтоне. Хотя большая часть энергии излучалась запад, в проливе Лонг-Айленд все еще был значительный сигнал на востоке из-за его соленого пути.

В ранние годы АМ радиовещания, все станции используются ненаправленные антенны. Самый все это были проволочные антенны, подвешенные между башнями или зданиями. Помехи, особенно ночью было тяжелый. Ан мешающий сигнал 5% или меньшей мощности сигнала было достаточно, чтобы нарушить прием нужного станция, и если бы частоты двух станций были немного разнесены, там бы быть нотой гетеродина. В качестве результат, только несколько широко разнесенных станций могли работать на каждом из AM транслировать каналы по всей стране в ночное время. Этот ограничено количество станций, которые могут сосуществуют около 500 человек по всей стране, причем многие из них делят время на не замужем частота.   Как антенные технологии были разработаны и усовершенствованы в В начале 1930-х несколько прогрессивных радиостанций начали экспериментировать с многоэлементный направленные массивы. Это предложил два привлекательные преимущества:  1) Это может уменьшить излучение в сторону других станций на той же или соседних частотах, разрешение большему количеству станций совместно использовать частоту; 2) вещатель мог непосредственный больше сигнала в направлении желаемой зоны покрытия, а не впустую области, такие как открытая вода в случае прибрежных станций.   WSUN-WFLA   первое известное использование направленной антенны было парой станций в Тампе/Сент. Петербург, Флорида. В 1927 году Торговая палата Клируотера приобрела станция WGHB и изменена позывной к WFLA. А компаньон Станция WSUN находилась в ведении Санкт-Петербургской торгово-промышленной палаты. Две станции поделились частота 900 кГц, вещание по вечерам для продвижения туризма и бизнеса. возможности в своих сообществах. На самом деле они работали с двумя лицензиями на станции. но было только один передатчик и одна антенна. В 1929 г., в ходе общенациональной перенастройки радиочастот, Федеральная радиокомиссия перевела WFLA-WSUN на 620 кГц с мощностью 2 кВт днем и 1 кВт ночью. Немедленно, WTMJ в Милуоки, штат Висконсин, который также работал на частоте 620 кГц, подал возражение с комиссией по радио, заявив, что его покрытие было затронуто по помехи от станций Флориды. Комиссия отреагировала сокращением WFLA-WSUN. мощность до 500 Вт днем и 250 Вт ночью. Этот новости обеспокоили обе торговые палаты — при уровни, у них не было бы ночного освещения, необходимого для продвижения их сообщества на остальную часть страны. ВФЛА-ВСУН связался с инженером-консультантом из Вашингтона в отчаяние, чтобы попытаться найти решение. Это был Т. А. М. Крейвен, бывший высокопоставленный военно-морской связь офицер, который ушел в отставку в 1930 году, чтобы уйти в ряды практиковать как инженер-консультант по радио. Крейвен, в свою очередь, обратился к доктору Рэймонду Уилмотту, британскому радиоинженеру, ранее экспериментировал с технологиями радиопеленгации в Европе. Уилмотт иммигрировал в США в 1929 году и работал в Boonton Aircraft Corporation. Крейвен призвал Уилмотта уйти с работы. и открыть собственную консультационную практику. Вместе Крейвен и Уилмотт предложили возведение направленного антенна, которая уменьшит излучение WFLA-WSUN в сторону Милуоки, позволяя станции работают на более высоком уровне мощности. Сначала владельцы скептически относились к инвестициям в неиспытанный технологии. Другой одинаково уважаемый инженеры считали, что работающая направленная антенна невозможна Oни думал, что ионосфера будет искажать сигналы, направленные характеристики. Но Уилмотт был уверен, что это сработает. и он предложил не платить ему, если проект не будет успешным. С такой уверенностью, WFLA-WSUN дал ему добро пожаловать. Уилмотт были построены две изолированные от основания вертикальные башни. Каждый был высотой 200 футов, разделенный четверть длины волны по азимуту в сторону Милуоки. Башни были на противоположных сторонах того, что есть. теперь дорога Кортни-Кэмпбелл в Клируотере. Мощность от нового Western Electric мощностью 5 кВт передатчик был разделен в здании передатчика и отправлен в каждый башня через открытые линии электропередач, подвешенные к столбам. система была настроена таким образом, чтобы две башни могли работать синхронно в течение день и 90 градусов не в фазе ночью, создавая кардиоидную узор с резкий ноль в сторону Милуоки. первые испытания были проведены в мае 1932 года. было много корректировок методом проб и ошибок по мере того, как они узнавали о неожиданном осложнении взаимных импедансы (регулировка одной башни изменила бы настройку другой башня). Наконец, была достигнута точная регулировка и система работала даже лучше, чем ожидалось — настолько, что правительство инженер в Атланте, которому было поручено измерить мощность сигнала спросил, почему станция была выключена — он вообще не мог слышать сигнал! Это инженерный подвиг сразу привлек к себе внимание вещателей страны, и это способствовало карьере обоих инженеры. Вещание Журнал предвидел значение технологии направленной антенны, когда он написал:   День выхода в эфир станции смогут предопределить их охват и фактически управлять курс предусмотрены их сигналы в заданных направлениях. Проблемы с помехами, за счет использования эта новая система направленного излучения, может быть резко урезана, и при в одновременно сделать возможным существенное увеличение охвата в данных направления, нанося удары по сигналам, охватывающим желаемые рынки, и резка от распространения по бесполезным областям. ВСАН-ВФЛА было разрешено увеличить свою мощность, и эксплуатировался успешно от двухбашенной системы в течение следующих 18 лет. (Станции разделены в 1941 год, когда ВФЛА переехала на другую частоту и оба стали штатными.) А несколько лет спустя Т.А.М. Крейвен станет FCC Главный инженер, а затем был назначен Франклином Рузвельтом в качестве FCC. комиссар. Он занимал должность с с 1937 по 1944 год и был единственным инженером, когда-либо работавшим комиссаром. Со своей стороны, доктор Уилмотт пошел на патент двухсекционная вертикальная AM-антенна с защитой от замираний. Он также помогли создать пеленгацию систем для аэропортов, участвовал в разработке радаров и тогда присоединился к RCA, чтобы помочь разработать первые спутники связи. В 1970-е годы, Федеральная комиссия по связи использовал его для разработки высокопроизводительный UHF-TV тюнер. Он умер на 27 января 2000 г., 98 лет. КЬЮВ ФИЛАДЕЛЬФИЯ В В 1932 году Федеральная комиссия по радио определила, что частота чистого канала 1020 кГц должна быть переназначена со Среднего Запада к Среднеатлантические штаты, стремясь уравнять распределение чистый канал частот по всей стране. Что Частота 1020 была занята компанией KYW в Чикаго, принадлежащей Вестингауз Корпорация. А количество других вещатели обратились в FRC с просьбой выкупить канал, но Вестингауз в конечном итоге убедил комиссию разрешить перевести KYW из Чикаго в Филадельфия. как один из передовых новаторов в искусстве радио электроники, Вестингауз имел преимущество использования некоторых из страны лучшие радиоинженеры. Они приступили к проектированию инновационная система направленной антенны для нового KYW мощностью 10 000 Вт передатчик, который должен был быть построен в Уайтмарше, в 12 милях к северу от Филадельфия. массив состоял из четыре 200-футовых стальных столба, образующих четыре угла прямоугольника, разнесенный на половину длины волны на длинной стороне прямоугольника и на одну треть длина волны на короткой стороне. Каждый столб был установлен в изолированной люльке на решетчатом деревянном основании высотой 45 футов. Башни питались от индивидуальная передача линии от фазирующей цепи, которая раздельно регулировала ток и фаза каждая башня. Для наземная система, 55 000 футов медной проволоки были сформированы в подвешенные противовесные клетки. горизонтально в десяти футах от земли вокруг основания каждой мачты. Получившаяся восьмерка диаграмма направленности антенны был разработан, чтобы максимизировать сигналы над Филадельфией и Аллентауном, в то время как создание ноль в сторону Нью-Йорка, чтобы защитить WHN. Приподнятые основания башни были выбраны для минимизации исчезает по краям зона обслуживания наземных волн KYW. Здание передатчика KYW и его содержимое были одинаково инновационный. каменное здание в колониальном стиле был разработан, чтобы гармонировать с окружающим жилым районом. Изготовленный на заказ Передатчик Вестингауза был первая мощная буровая установка, полностью работающая от сети переменного тока, устранение использование проблемных мотор-генераторов постоянного тока. В него были включены азотонаполненные конденсаторы. были компактнее, чем конденсаторы с воздушным диэлектриком тогда широко использовались. Все Компоненты передатчика были построены на открытых стальных рамах, которые полностью заключенный внутри комнаты-в-комнате. Блокировки на дверях не позволяли операторам вход во время передатчик работал. После несколько недель тестирования с нового сайта после подписания в Чикаго Вестингауз официально перешел в Филадельфию на Декабрь 3, 1934 г. В 1940 г. Передатчик KYW мощность была увеличена до 50 000 Вт, а станция перешла на 1060 кГц. в 1941 г. Соглашение NARBA о перенастройке частот по всей стране. Первоначальная антенная система работала до 1949 г., когда его заменили двумя 450-футовыми башнями, которые до сих пор в использовании Cегодня.   WLW ЦИНЦИННАТИ Между 1934 и 1939, WLW в Цинциннати, штат Огайо, был первым — и единственная — АМ-радиостанция в Соединенных Штатах, когда-либо уполномоченная действовать с замечательной мощностью передатчика 500 кВт. Получив этот желанный экспериментальный власти FCC, Crosley Radio Corporation провела половину миллионная депрессия эпохи долларов на строительство самой мощной радиостанции в стране. Вещание на WLW чистый канал 700 кГц частоты сверхмощный передатчик сначала работал только после 1:00 УТРА используя экспериментальный позывной W8XO, но после того, как он оказался надежным, был разрешено работать 24 часа в сутки, используя позывной WLW. наличие такого мощного сигнала на радио радиоволны наверняка создавали помехи. И действительно, летом 1934 года FCC начал получение жалобы правительства Канады на вмешательство в CFRB, который работает с мощностью 10 кВт на частоте 690 кГц в Торонто, в 400 милях к северо-востоку от Цинциннати. С станция WLW работает с 500 киловатт, читайте официальную жалобу, зона обслуживания Станция Торонто сократился до немногим большего, чем сам город Торонто, и 50 миль сигналы из Торонто были полностью уничтожены. WLW экспериментальная лицензия должна быть повторно авторизована FCC каждые три месяца, и WLW должным образом подали заявку на продление разрешение, что истекает в феврале 1935 года. Но в Ответом FCC была отмена временных полномочий WLW, заявив, что это был обязан соблюдать международный договор, регулирующий обмен из эфиров. ВЛВ было бы позволено работать с 500 кВт в течение дня, но пришлось бы уменьшить свою мощность до 50 кВт ночью. Но хотя у FCC было закрыл дверь, оставив открытым дразнящее окно комиссия бы утвердить 500 кВт обеспечение работы в ночное время используется такая излучающая система, что эффективный сигнал доставляется в район между Ниагарским водопадом, штат Нью-Йорк, Локпортом, штат Нью-Йорк, и озером Онтарио не превышать эффективный сигнал в этой области при работе с мощностью 50 кВт. В 1930-х, вечерние часы были прайм-таймом радио, и WLW потеряет много доходов от рекламы, если не сможет управлять своим сверхмощную установку по вечерам, поэтому ее инженеры не теряли времени даром приходящий с решением этого непредвиденного препятствия. После анализа двадцати различных возможных решения, инженеры Crosley решили построить два 326-футовых. подавитель антенны для уменьшения интенсивности сигнала в сторону CFRB. Эти две башни были построены на высоте 1850 футов. вдали от главной башни WLW высотой 831 фут, расположенной прямо на линии несущий в сторону Торонто. высота и расположение из этих башен были выбраны, чтобы уменьшить сигнал небесной волны в сторону Торонто в угол 20 градусов над горизонтом. По В апреле 1935 года WLW проводил вечерние испытания на мощности 500 кВт. И FCC, и канадский инженеры взяли полевых измерений и были удовлетворены тем, что система эффективно уменьшение сигнал в сторону Торонто до уровня 50 кВт. Одновременный к канадскому вопросу, FCC получила еще один возражение возможного вмешательства WLW со стороны WOR в Нью-Йорке. WOR был на 710 кГц, и был обеспокоен тем, что предлагаемое снижение уровня сигнала в направлении Торонто приведет к ан увеличение сигнала в сторону WOR. В ответ, WLW быстро отправил группу инженеров на восточное побережье, чтобы сделать поле измерения. Когда они оказались WOR что не будет нежелательного вмешательства, жалоба WOR был был отозван, и 8 мая WLW возобновил свое вечернее вещание на полную мощность. Он продолжал вещание на этом уровне мощности поскольку промышленность и правительство спорили о преимуществах и недостатках сверхмощное вещание. Окончательно, под под давлением Конгресса FCC установила потолок в 50 кВт для всех AM вещание В Соединенных Штатах. WLW дней как сверхмощный вещатель прекратил свое существование 1 марта 1939.   РАБОТА НЬЮАРК, Нью-Джерси Начало в 1922 году универмаг Bamberger был операционная станция WOR, которая была лицензирована для штаб-квартиры магазинов город Ньюарк, Нью-Джерси. (ВОР был перелицензировано в Нью-Йорк в 1941 г. ) В 1935 г. станция решила увеличить его мощность с 5 кВт до 50 кВт и переместить передатчик из Кирни, Нью-Джерси, на юг до деревни Картерет. А на берегу канала Артур Килл построен новый участок площадью 35 акров, через со Статен-Айленда. Инженеры WOR во главе с пионером вещания Джеком Поппеле, нужна была направленная антенна, которая максимизировала бы сигнал в сторону Нью-Йорка. Йорк Город на северо-востоке и Филадельфия на юго-западе, в то время как минимизация радиации над горами Пенсильвании и Атлантическим океаном. Они заключили договор с дочерняя компания AT&T Western Electric построить новую площадку для передатчика, которая, в свою очередь, использовали их инженеры Bell Telephone Laboratories для разработки направленного антенна система. Антенна WOR состояла из двух самонесущих 385-футовых изолированных оснований. башни, служившие двумя элементами направленной решетки. Они поддержали тугую трос, который растянулся 790 футов между вершинами башен и тросом, который спущенный с этого троса на полпути, служил третьим антенна элемент. Земля система состояла из 40 миль подземного медного провода номер 8. Это была одна из первых радиоустановок, использовавших коаксиальный линия электропередач, которая также была закопана. Три элемента антенны были запитаны в фазе, который произвел широкий массив в виде восьмерки в пользу Нью-Йорка и Филадельфии. Внутри просторное операционное здание без окон, Передатчик ВОР мощностью 50 000 Вт был закрыт за окнами с коридором Бег вокруг него, что позволило посетителям увидеть внутреннюю работу система из все углы. тепло, извлеченное из для обогрева здания использовались трубы передатчика с водяным охлаждением. Вкл. 4 марта 1935 года президент Франклин Делано Рузвельт бросил церемониальный переключатель для запуска нового сигнала WOR и торжественный дневной программа транслировался из Карнеги-холла, чтобы открыть мощный передатчик. Сайт Carteret остался в эксплуатации до 1968, когда WOR переехал в Линдхерст, штат Нью-Джерси. БОЛЕЕ НАПРАВЛЕННЫЙ АНТЕННЫ доказанный успех этих направленных антенн убедил FCC принять технологию и создать правила для ее использования. Это открыло шлюзы к приложениям с десятков других станций. В 1933 г., WJSV в Вашингтоне, округ Колумбия, (сейчас WFED) установила направленную антенну для уменьшать вмешательство в военно-морские лаборатории на реке Потомак, а также усиление сигнала в Вашингтоне. В том же году WKRC в Цинциннати установил система направленного снижения помехи совмещенным станциям в Буффало и Сент-Луисе. В 1934, WMC в Мемфисе был в состоянии поднять свой мощностью от 1 кВт до 2,5 кВт при защите WTAR в Норфолке, штат Вирджиния. Его система состояла из активная вертикаль антенна и пассивная 185-футовая рефлекторная мачта, разнесенная на четверть волны далеко на отношение к Норфолку. А дюжина другие станции последовали их примеру в 1935 году, в том числе WINS в Нью-Йорке, KSD в св. Louis и KWKH в Шривпорте. В 1936 г., Всемирная мировая война в Детройте построили двухбашенную систему направленного действия мощностью 5 кВт, а ВБЗ в Бостоне использовал две башни для снижения его сигнала над Атлантическим океаном в 1939. 1940 г., WEAF, Нью-Йорк. (теперь WFAN) переместил свой место передатчика на 8 миль ближе к Нью-Йорку от Беллмор Л.И. до Порт Вашингтон. Его двухбашенная система была предназначен для снижения сигнала над Атлантическим океаном и увеличения сила к западу. По 1940 год, направленные AM-антенны были достаточно проверенными технология, которую десятки станций использовали для получения энергии увеличивается или полный рабочий день. Но в годы перед компьютерами токовые и фазовые параметры для каждой башни нужно быть рассчитывается вручную. Этот был математически сложный и утомительный процесс, и был понят только а горстка опытных радиоинженеров. немногие из тех, кто знал об этих системах на раннем этапе, например, Т.А.М. Крейвен, делали оживленный бизнес по разработке новых антенных систем. К началу Великой Отечественной войны насчитывалось 646 АМ. радиостанции в эфире Америка и 39из них использовали направленные антенны. В начале 1940-х годов Карл Э. Смит (Кливлендский институт радио Electronics) построил сложное электромеханическое устройство, которое могло рассчитать и нарисуйте диаграммы направленности антенн. Он опубликовано 238-страничная книга 1936 года, в которой даны параметры более 15 000 возможно два- и трехбашенные диаграммы направленности. Публикация этого справочника значительно упрощенная конструкция направленных массивов и упростил их проектирование и строительство. Когда военное время замораживание заявок FCC было прекращено, сотни заявок на новые Были представлены AM-станции, многие из которых указывали на использование направленного сигнала. антенны. Между 1940 и 1950 годами количество АМ-станций в США утроилось до 2000, а затем снова увеличилось до 4000 на 1970. Все это стало возможным благодаря использованию направленного антенная техника. Сегодня Соединенные Штаты наслаждаются самое большое количество AM-станций в любой стране мира, и там в США более направленные антенные системы, чем во всех других страны вместе взятые. Эта статья первоначально появилось в февральском выпуске журнала Spectrum Monitor за 2019 г. Журнал. НОМЕР: Радиовещательный журнал: Новый план призван удовлетворить требования WTMJ, 11-1-31 Возможности WFLA-WSUN Cut to Improve WTMJ, 12-15-31 WTMJ отзывает апелляцию, 1-1-32 Эксперимент WFLA-WSUN, 4-1-32 Направленная антенна Важность (WFLA-WSUN), 7-1-32 Руководства по высокоэффективным антеннам для КЮВ, 10-1-34 KYW для передачи операций, 11-1-34 KYW Transplanted, 12-1-34 WLW May Cut Power, 1-1-35 Достижения в области вещания Трансмиссия, 1-15-35 Суд задерживает отключение электроэнергии WLW, 2-1-35 WLW планирует сигнал направления на Ответьте на возражения канадцев, 3-1-35 WORs Новый сигнал песочных часов, 3-1-35 Ожидается протест WORs на 500 кВт Используется WLW, 4-15-35 Сигнал направления WLW есть Анализ, 5-1-35 WLW на 500 кВт Ночи с Антенна подавителя, 5-15-35 Полностраничная реклама WOR, 7-1-35 Ключевой вопрос безопасности в KYW, 9-15-35 Некролог Уилмотта, 07. 02.2000 Радио Инженерный журнал: Направленная антенна в WMC, июль, 1934 Направленное вещание на WFLA-WSUN, сентябрь 1932 г. Тенденции в разработке радиовещания (WJSV и WKRC), июль 1933 г. Направленное вещание (WFLA-WSUN), Рэймонд М. Уилмотт, 19 июня.34 Магазин электроники: Директива Антенны для вещания Станции, декабрь 1932 г. Новый ВОР, февраль 1935 г. WEAF Порт Вашингтон, сентябрь, 1940 Другие источники: Институт радиоинженеров, Труды по Транслировать Системы трансмиссии, февраль 1957 г. Решение Федеральной комиссии по связи и Заказ, Crosley Radio Corporation, 1-25-35 Радиовещательные новости RCA, 19 июля32 — Направленный Вещание в WFLA-WSUN  Процедуры принадлежащий Институт радиоинженеров, биография Рэймонда М. Уилмотта Журнал Radio Guide, радиокорни обнаружены в Тампа Залив, Барри Мишкинд, май 2003 г.  Выбрать Информационный бюллетень Ups Технический персонал WLW, 6-24-35 — Новая направленная антенна WLW НБК Новое здание KYWs New Studio, буклет, опубликованный KYW около 1936 г. Письмо Стюарту Б. Леланду от Э.Х. Гагер, завод KYW Управляющий делами, 2-6-35 Направленные антенны, от Carl E. Смит, Э.Э., Кливлендский институт радиоэлектроники, 1946 г. www.theradiohistorian.org

[PDF] Компактная антенна Вивальди с линзой из искусственного материала и подавителем боковых лепестков для георадарных приложений

• 0

 @статья{Cheng2020ACV,
  title={Компактная антенна Вивальди с линзой из искусственного материала и подавителем боковых лепестков для георадарных приложений},
  автор = {Хоуюань Ченг и Хелин Ян, Юцзюнь Ли и Ицюнь Чен},
  журнал={Доступ IEEE},
  год = {2020},
  объем = {8},
  страницы={64056-64063}
} 

• Houyuan Cheng, Helin Yang, Yiqun Chen
• Опубликовано в 2020 г.
• Физика
• IEEE Access

Представлена ​​новая компактная антенна Вивальди (CVA) для георадарных систем с короткими импульсами (PR). Линза из искусственных материалов (AML) и подавитель боковых лепестков (SSR) загружаются для улучшения излучательной способности антенны георадара в апертуре и по бокам CVA. Результаты моделирования и эксперимента показывают, что предлагаемый CVA имеет полосу импеданса по уровню −10 дБ, равную 100 % (0,7–2,1 ГГц), и ширину полосы усиления по уровню −3 дБ, равную 70,9.% (1,0–2,1 ГГц). В рабочей полосе пропускания CVA, AML… 

Посмотреть на IEEE

Высокое усиление и широкая полоса Нагруженная AML конструкция антенны Vivaldi с желобками для приложений обработки изображений и связи

В этой статье антенна Vivaldi с разработана и проанализирована канавчатая коническая прорезь, загруженная линзой из искусственного материала (AML). Уникальной особенностью предлагаемой антенны является обеспечение…

Компактная одноплоскостная сверхширокополосная частотно-избирательная поверхность для улучшения усиления антенны и применения в георадарах

Однослойная частотно-селективная поверхность (FSS) с простой структурой, имеющая размер элементарной ячейки 11 × 11 мм2, толщину подложки всего 0,8 мм и способная работать в очень широком диапазоне частот от…

5889 РЕЗЮМЕ Георадары, работающие в режиме сверхширокой полосы пропускания для георадаров, представляют собой одну из технологий обнаружения и распознавания как металлических, так и неметаллических объектов, скрытых под землей. Пропускная способность является одним из…

Миниатюрная широкополосная планарная антенна Вивальди с высоким коэффициентом усиления для будущих приложений беспроводной связи

В этом документе представлена ​​новая конструкция миниатюрной планарной антенны Вивальди (PVA). Предлагаемая конструкция антенны состоит из конического профиля с апертурой и резонаторного шлейфа, питаемого простой полосковой линией сопротивлением 50 Ом…

Обзор различных методов проектирования антенн для георадара

Подробное исследование конструкции антенн, оснащенных георадаром Применение радара (GPR) выполнено. Компактный размер, широкая полоса пропускания и высокий коэффициент усиления — параметры антенны, которые должны быть…

Air and Metal Vias Combined Metamaterial-Based Lens for Radiation Performance Enhancement of Short-Pulse Tapered Slot Antenna

• Yifan Yin, Qiuyi Zhang, Shunli Li

• Business

  Electronics

• 2021

A post- Для короткоимпульсных приложений предложена и исследована коническая щелевая антенна со стеновой конструкцией (PWTSA), нагруженная встроенной линзой на основе метаматериала (металинза). Предлагаемая встраиваемая…

Двунаправленная излучающая антенна с высоким коэффициентом усиления на основе фазово-градиентной метаповерхности

• Lina Hua, Houyuan Cheng, Shangru Li

• Бизнес

  Прикладная физика B

• 2021

Антенная система с высоким коэффициентом усиления на основе фазового градиентного кольца (PGMPlit) В этом письме предлагается структура, которая сочетает в себе функции излучения…

Исследование характеристик патч-антенн и антенн-бабочки для приложений георадара

• Наирит Баркатаки, Б. Тиру, Утпал Сарма

• Business

• 2021

Георадар (GPR) использует электромагнитные волны для обнаружения объектов под землей. Несмотря на то, что обработка сигналов играет важную роль в работе георадара, качество…

Компактный сверхширокополосный антенный датчик с высокой степенью усиления и оценка его характеристик вблизи поверхности почвы

Компактный сверхширокополосный датчик с высоким коэффициентом усиления ( СШП) необходима для различных применений СШП, включая импульсный радар. U-образная СШП-антенна разработана из обычной квадратной пластины и каскадно…

Широкополосная цельнометаллическая антенна Вивальди со вставкой Rexolite на краю прорези

В этом исследовании предлагается широкополосная цельнометаллическая антенна Вивальди с реконфигурируемой диаграммой направленности (SEMVA). Разработанная антенна изготовлена ​​из алюминиевой пластины. Тогда антенна…

ПОКАЗЫВАЕТ 1-10 ИЗ 23 ССЫЛОК

СОРТИРОВАТЬ ПОРелевантностьНаиболее влиятельные статьиНедавность

Компактная антиподальная коническая щелевая антенна с линзой из искусственного материала и отражателем для георадарных приложений

• Linyan Guo, Helin Yang, Qisheng Zhang, M. Deng

• Business

  IEEE Access

• 2018

Представленная антенна и отражатель AM обеспечивают эффективный способ улучшения характеристик. многих других беспроводных систем и подходит для короткоимпульсных георадарных систем благодаря отличным характеристикам излучения.

Компактная UWB-антенна в форме зонтика с увеличением усиления с использованием частотно-селективной поверхности

• S. Kundu, A. Chatterjee, S. K. Jana, S. K. Parui

• Бизнес

  Радиоинженеринг

• 2018

A Compact (35 MM as 30 MM-WIDE 30 MM-WIDE 30 MM-WIDE 30 MM-WIDE 30 ММ. В этой статье предлагается антенна с изогнутой заземляющей пластиной, подходящая для приложений георадара. Зонтичная излучающая…

Улучшение усиления и нижней частоты среза антиподной антенны Вивальди

Новая модифицированная структура антиподной антенны Вивальди (AVA), разработанная и реализованная на основе недорогой подложки FR4, исследована и показывает значительное снижение нижней частоты среза и увеличение полосы пропускания антенны.

Улучшенные характеристики излучения малой антиподной антенны Вивальди для получения изображений в микроволновом и миллиметровом диапазонах

Небольшая антиподная антенна Вивальди с прямоугольными щелями в форме солнца и диэлектрической линзой полуэллиптической формы предназначена для получения изображений в микроволновом и миллиметровом диапазонах применения. …

Широкополосная складная антенна-бабочка с опорой на рефлектор для георадара

Нагруженная сверхширокополосная однонаправленная складная треугольная антенна-бабочка предлагается для приложений георадара (GPR), охватывающих диапазон частот (0,5–3 ГГц). Поведение…

Сверхширокополосная антиподальная антенна Вивальди с покрытием из метаматериала

Представлена ​​сверхширокополосная пластина из метаматериала, покрытая антиподной антенной Вивальди (AVA) с высоким коэффициентом усиления и стабильной диаграммой направленности. Метаплита, использующая дисперсионную природу…

Настраиваемая по частоте антенна-бабочка с высоким коэффициентом усиления и эпсилон-отрицательной метаповерхностью

• Линьян Гуо, Б. Сяо, Минхуа Ли, Хелин Ян, Хайль Лин

• Бизнес

• 2015

Для различных систем беспроводной связи требуются простые излучающие элементы с высоким коэффициентом усиления, работающие в различных рабочих диапазонах частот. В этой статье эпсилон-отрицательная метаповерхностная антенна (ENG-MS…

Широкополосная линзовая метаповерхностная антенна с градиентным показателем преломления с высоким коэффициентом усиления

Проектирование, моделирование и результаты измерений широкополосного градиентного коэффициента преломления с высоким коэффициентом усиления (GRIN) представлены планарные линзы, питаемые антиподальной экспоненциально-конической щелевой антенной (ATSA).…

Балансная антиподная антенна Вивальди с диэлектрическим направляющим для ближнепольной микроволновой визуализации

Балансная антиподная антенна Вивальди предназначена для использования в качестве датчика в микроволновой системе обнаружения рака молочной железы. Антенна способна посылать короткие электромагнитные импульсы в…

Исследование новой миниатюрной антиподальной антенны Вивальди с улучшенным излучением

В этом письме предлагается новая антиподальная антенна Вивальди (AVA). Добавление обычных краев слота (RSE) помогает антенне снизить нижнюю рабочую частоту на 9% с размером…

Патент США на антенную решетку с фазовым сканированием Патент (Патент № 4,785,304, выдан 15 ноября 1988 г.

ПРЕДПОСЫЛКИ ИЗОБРЕТЕНИЯ

в частности, к антенной решетке с фазовым сканированием для планарного радиолокационного сканирования в одной плоскости с по существу карандашообразным лучом.

2. Описание предшествующего уровня техники

Антенны радиолокационной системы обычно предназначены для сканирования в двух ортогонально связанных плоскостях, таких как, например, азимут и угол места. Однако для некоторых применений антенну необходимо сканировать только в одной плоскости, поскольку доступны другие средства для обеспечения сканирования в ортогонально связанной плоскости. Например, если такая антенна, способная сканировать только в одной плоскости, установлена ​​на движущемся транспортном средстве, например, на самолете, оружии с терминальным наведением или дистанционно-пилотируемом транспортном средстве, и если движение или траектория движения транспортное средство движется по пути, который ортогонально связан с плоскостью сканирования антенны, тогда сканирование эффективно обеспечивается в двух ортогонально связанных плоскостях.

Поскольку такие одноплоскостные сканирующие антенны часто устанавливаются непосредственно в движущемся транспортном средстве, размер и вес антенны и связанной с ней сканирующей системы становятся очень важными. Например, при использовании таких антенн в самолетах, терминальном оружии и беспилотных транспортных средствах важно, чтобы антенна и ее система сканирования были как можно более компактными, а также имели чрезвычайно малые размеры и малый вес. Соответственно, антенные системы, которые сканируются или приводятся в действие механически, обычно неприменимы для приложений этого типа из-за сложности, размера и веса сканирующей системы.

Хотя были разработаны системы с электронно-управляемой фазированной решеткой, которые не полагаются на механическое сканирование или приводные механизмы, они обычно требуют очень сложных и громоздких механизмов управления сканированием, поскольку для отдельных элементов антенны требуется большое количество фазовращающих схем. вверх по массиву. Кроме того, системы с фазовой решеткой дороги в производстве. Кроме того, для некоторых приложений желательно, чтобы антенная решетка была одновременно конформной и хрупкой. Например, в некоторых типах оружия с терминальным наведением антенная решетка должна быть установлена ​​в корпусе управляемого оружия таким образом, чтобы она находилась непосредственно на пути небольшого снаряда или заряда, который должен быть выпущен через решетку перед попаданием в цель. цель, так что массив должен быть легко сломан или сломан. Для того же применения ограниченное пространство, доступное в таком управляемом оружии для установки антенной решетки, делает желательным использование конформной антенной решетки, которую можно согнуть или деформировать до некоторой степени, чтобы облегчить установку и размещение решетки на оружии или внутри него. .

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Целью настоящего изобретения является создание антенной решетки с фазовым сканированием для плоского радиолокационного сканирования в одной плоскости, которая является компактной, небольшой по размеру и малой по массе.

Еще одной целью настоящего изобретения является создание антенной решетки с фазовым сканированием для планарного радиолокационного сканирования в одной плоскости, которая имеет относительно простую конструкцию и относительно недорога в производстве и обслуживании.

Еще одной целью настоящего изобретения является создание антенной решетки с фазовым сканированием для планарного радиолокационного сканирования в одной плоскости, в которой используется только одна обмотка управления сканированием для сканирования всей решетки.

Еще одной целью настоящего изобретения является создание антенной решетки с фазовым сканированием для планарного радиолокационного сканирования в одной плоскости, которая одновременно является конформной и хрупкой.

Еще одной целью настоящего изобретения является создание антенной решетки с фазовым сканированием для планарного радиолокационного сканирования в одной плоскости, которая особенно подходит для использования в радиолокационных системах миллиметрового диапазона для танков, самолетов, оружия с терминальным наведением и беспилотных транспортных средств.

Вкратце, антенная решетка с фазовым сканированием в соответствии с изобретением предполагает плоскостное радиолокационное сканирование в первой плоскости с помощью луча, по существу, карандашообразной формы. Массив содержит множество ферритовых стержней, каждый из которых имеет проходящий в продольном направлении ряд разнесенных в продольном направлении возмущений вдоль его первой стороны. Возмущения адаптированы для излучения энергии электромагнитных волн, когда концы стержней соединены с источником энергии миллиметровых волн. Количество возмущений в последовательности возмущений достаточно велико, чтобы создать по существу карандашообразный луч антенны в первой плоскости, а количество стержней достаточно велико, чтобы создать по существу карандашообразный луч антенны во второй плоскости, которая по существу перпендикулярна. к первой плоскости и к продольным осям стержней, когда стержни установлены столбчатым массивом. Предусмотрены монтажные средства для установки стержней в виде столбчатого массива с продольными осями стержней, по существу параллельными друг другу и первой плоскости, и с возмущениями каждого стержня, выровненными рядами с соответствующими возмущениями других стержней. Средство крепления имеет отражающую пластину, изготовленную из электропроводящего материала, которая обращена ко второй стороне каждого из стержней, расположенной противоположно стороне первого стержня, для отражения энергии электромагнитных волн, излучаемой со стороны второго стержня, для усиления излучаемой энергии электромагнитных волн. со стороны первого стержня. Крепежное средство также имеет распорные элементы для размещения второй стороны стержня каждого из стержней на заданном расстоянии от средства отражающей пластины и средства пластины-подавителя, которые изготовлены из электропроводящего материала и находятся на третьей и четвертой сторонах каждого из стержней. которые по существу перпендикулярны первой и второй сторонам стержня для подавления фарадеевского вращения энергии электромагнитной волны в каждом из стержней, когда магнитное поле приложено вдоль продольной оси стержня, чтобы тем самым вызвать сканирование луча антенны в первой плоскости. Предусмотрены средства для соединения одного конца каждого из стержней с источником энергии миллиметровых волн, так что каждый стержень питается по существу синхронно с остальными стержнями. Предусмотрены также средства для одновременного подмагничивания всех стержней вдоль их продольных осей для обеспечения сканирования луча антенны в первой плоскости.

Сущность изобретения и другие цели, а также его дополнительные преимущества будут более понятны специалистам в данной области техники после рассмотрения следующего подробного описания в сочетании с прилагаемыми чертежами.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

На чертежах:

РИС. 1 представляет собой вид спереди антенной решетки с фазовым сканированием, сконструированной в соответствии с идеями настоящего изобретения, с частью крышки и секцией соединительного волновода, оторванными для раскрытия деталей конструкции;

РИС. 2 представляет собой полный разрез антенной решетки, показанной на фиг. 1 по линии 2-2 на фиг. 1, где крышка и смещающая катушка опущены, а вид в разрезе уменьшен в ракурсе для удобства иллюстрации;

РИС. 3 представляет собой вид сбоку антенной решетки в направлении, указанном стрелкой 10 на фиг. 1, показывающий карандашный луч антенны, создаваемый решеткой в ​​первой плоскости сканирования, и способ качания этого луча;

РИС. 4 представляет собой вид сверху на антенную решетку в направлении, указанном стрелкой 11 на фиг. 1, показывающий луч в форме карандаша во второй плоскости, которая ортогонально связана с первой плоскостью; и

РИС. 5 представляет собой вид в полном разрезе, аналогичный виду на фиг. 2 средства крепления антенной решетки, показывающей, как пластина отражателя может быть изогнута для получения конформной антенной решетки.

ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНОГО ВАРИАНТА ИЗОБРЕТЕНИЯ

Антенная решетка изобретения показана на фиг. 1 и 2 чертежей, состоящих из множества четырехгранных ферритовых стержней, обозначенных в целом цифрой 12, которые смонтированы в виде столбчатого массива с помощью монтажных средств, обозначенных в целом цифрой 13. Каждый из стержней 12 имеет проходящий в продольном направлении ряд продольно разнесенные возмущения 14 вдоль первой стороны 15 стержня. Показанные возмущения 14 представляют собой узкие щели, которые расположены по существу перпендикулярно продольной оси каждого стержня и приспособлены для излучения энергии электромагнитных волн, когда концы 16 стержней соединены с источником энергии миллиметровых волн. Возмущения или щели, по существу, создают неровности в длине стержня, что приводит к тому, что энергия, излучаемая каждым возмущением, излучается в направлении, нормальном к точке проникновения возмущения со стороны стержня. Концевые фидерные антенны, имеющие такие возмущения, работают по так называемому принципу «вытекающей волны», хорошо известному в данной области техники. Ферритовые стержни могут быть изготовлены из материала, имеющего намагниченность насыщения более 3000 и тангенс угла диэлектрических потерь менее 0,005, такого как, например, никель-цинковый или литий-цинковый феррит.

Форма луча антенны, излучаемого каждым стержнем в первой или плоскости сканирования, определяется количеством, расположением и шагом возмущений 14 каждого стержня. По мере увеличения количества возмущений на стороне стержня диаграмма направленности, создаваемая каждым стержнем в плоскости сканирования, становится более сжатой, так что, когда количество возмущений в серии возмущений становится достаточно большим, одиночный антенный луч в форме карандаша 17, будет производиться набором стержней в первой или плоскости сканирования, когда все стержни подаются синхронно друг с другом. Этот пучок показан на фиг. 3 рисунка. На виде спереди антенной решетки на фиг. 1 чертежей, первая или плоскость сканирования стержней будет перпендикулярна плоскости бумаги и будет проходить вдоль продольной оси стержней.

Форма луча антенны, создаваемого каждым из стержней 12 во второй плоскости, которая по существу перпендикулярна или ортогональна первой или плоскости сканирования и продольной оси стержня, является широкой и по существу веерообразной. Однако, когда множество стержней установлено в виде двумерного столбчатого массива с помощью монтажных средств 13, при этом продольные оси стержней по существу параллельны друг другу и первой или плоскости сканирования, а возмущения 14 каждого стержня выровнены в ряду с соответствующими возмущениями других стержней форма луча антенны, формируемого решеткой во второй плоскости, становится существенно сжатой. По мере увеличения числа стержней, используемых в столбчатой ​​решетке, пучок сжимается во второй плоскости, в результате чего, когда количество стержней становится достаточно большим, решетка в вторая плоскость, как показано на фиг. 4 рисунка. Соответственно, луч 17, создаваемый антенной решеткой, представляет собой одиночный луч по существу карандашной формы, если смотреть либо в первой, либо во второй плоскости.

Как видно на ФИГ. 1 и 2 чертежей, монтажное средство 13 содержит отражающую пластину 18, которая должна быть изготовлена ​​из материала, обладающего хорошей электропроводностью, такого как, например, латунь, алюминий или серебро. Рефлекторная пластина 18 ориентирована относительно каждого из стержней 12 таким образом, что она обращена ко второй стороне 19 каждого стержня, которая расположена противоположно первой стороне 15 стержня, так что отражательная пластина действует как средство для отражения энергии электромагнитных волн. излучается со стороны второго стержня 19назад через сторону 15 первого стержня, чтобы тем самым усилить энергию электромагнитных волн, излучаемых из пазов 14 на стороне 15 первого стержня. ИНЖИР. 2, пластины 20 глушителя, расположенные в виде колонны, выступают наружу из отражающей пластины 18 и чередуются между стержнями 12, так что каждый стержень расположен между парой пластин 20 глушителя. Пластины 20 глушителя также изготовлены из материала, представляет собой хороший электрический проводник, такой как, например, латунь, алюминий или серебро, и обращены к третьей и четвертой сторонам 22 и 23 соответственно каждого из стержней 12. Третья и четвертая стороны 22, 23 каждого стержня по существу перпендикулярно первой и второй сторонам стержня 15, 19. Подавляющие пластины 20 действуют как подавляющие пластины, предназначенные для подавления или предотвращения фарадеевского вращения энергии электромагнитной волны в каждом из стержней, когда магнитное поле прикладывается вдоль продольной оси стержня. Магнитное поле, приложенное вдоль продольной оси стержня, намагничивает феррит и вызывает изменение электрической длины стержня, что, в свою очередь, вызывает обратный фазовый сдвиг в стержне. Подавляющие пластины 20 подавляют это фарадеевское вращение волны внутри стержня и вызывают сканирование или качание луча антенны, излучаемого со стороны первого стержня, в первой или плоскости сканирования, как показано пунктирными линиями положения луча 24 и 25 на фиг. 3 рисунка.

Множество разделительных полос 21 расположены столбчато и чередуются между пластинами 20 глушителя. Они также расположены между отражающей пластиной 18 и второй стороной 19 стержня каждого из стержней и имеют толщину, достаточную для расстояние между второй стороной 19 стержня и отражающей пластиной 18 таким образом, что энергия электромагнитной волны, отраженная от отражающей пластины, находится по существу в фазе с энергией электромагнитной волны, излучаемой со стороны первого стержня. Такое расположение обеспечивает максимальную выходную мощность для излучаемого луча антенны и дает максимальное усиление антенны. Разделительные полосы могут быть изготовлены из пластика с низкими потерями и низкой диэлектрической проницаемостью, такого как термореактивный сшитый сополимер стирола «Rexolite 1422», который продается, например, компанией C-LEC из Беверли, штат Нью-Джерси. Ферритовые стержни могут быть прикреплены к разделительным полоскам 21, а разделительные полосы прикреплены к отражательной пластине 18 с помощью подходящих средств, таких как, например, эпоксидный клей с низкими потерями, чтобы обеспечить механически прочную опору для стержней.

Соединительные средства, состоящие из секции полого металлического волновода, обозначенного в целом цифрой 26, и средства преобразования импеданса 27 предназначены для соединения концов 16 стержней с источником энергии миллиметровых волн, таким как передний конец радиолокационной установки , Например. Секция волновода 26 имеет прямоугольное поперечное сечение и имеет вход, соединенный с источником миллиметровых волн (не показан), и выход, соединенный с нагрузкой 28. Секция волновода проходит вдоль средств крепления 13 и столбчатого массива стержней, примыкающих к концам. 16 стержней и имеет ряд соединительных пазов 29.проходящий вдоль одной стороны 30 секции волновода, которая обращена к концам 16 стержней. Соединительные щели разнесены на расстояние, по существу равное одной длине волны энергии миллиметровых волн от источника, и совмещены с концами 16 стержней, так что каждый стержень питается отдельной щелью.

Средства преобразования полного сопротивления 27 установлены на концах 16 стержней 12 и служат для преобразования полного сопротивления секции волновода в полное сопротивление стержней для эффективной связи. Средство 27 преобразования импеданса может быть изготовлено из коротких стержнеобразных секций неферритового диэлектрического материала, такого как, например, титанат магния, который имеет диэлектрическую проницаемость, по существу, такую ​​же, как диэлектрическая проницаемость ферритовых стержней. Свободные концы стержней преобразователя импеданса сужены в плоскости, перпендикулярной плоскости бумажной опоры. Фиг. 1 способом, хорошо известным в данной области техники. Другой конец каждого из ферритовых стержней 12 снабжен нагрузкой 31, так что, когда вход в секцию 26 волновода соединен с передним концом радиолокационной установки, например, энергия миллиметровых волн, которая должна быть передана, будет проходить через соединительные пазы 29к стержням 12 и будет излучаться возмущениями или щелями 14 в каждом стержне. В силу вышеизложенного устройства каждый из стержней 12 подается с конца по существу в фазе с остальными стержнями, поскольку соединительные щели 29 разнесены, по существу, на одну длину волны.

Луч 17 антенной решетки сканируется или качается в первой или плоскости сканирования путем одновременного магнитного смещения всех стержней 12 в решетке вдоль продольной оси стержней. Для этого предусмотрены средства катушки смещения, обозначенные в целом цифрой 32. Смещающая катушка 33, каждая из которых спирально намотана вокруг монтажного средства 13 и столбчатого массива стержней, проходящего вдоль продольных осей стержней. Смещающие катушки 33 ряда катушек чередуются между рядами возмущений 14, чтобы предотвратить интерференцию с энергией электромагнитной волны, излучаемой возмущениями. Выводы 34 средства 32 катушки смещения могут быть соединены со схемой управления свипированием антенны (не показана), так что при изменении тока в катушках смещения луч 17 антенны свипируется в первой плоскости или плоскости сканирования, как показано на фиг. . 3 рисунка. Изменяя ток, подаваемый на средство 32 катушки смещения, пучок может поворачиваться под углом, который определяется конструктивными параметрами антенн, составляющих решетку. Та же самая антенная решетка, конечно, также будет принимать входящую энергию электромагнитных волн, которая в случае радиолокационной системы является обратным или «эхо-сигналом». Описанная антенная решетка обладает истинным обратным фазовым сдвигом, который позволяет изменять направление развертки луча без изменения полярности тока в средстве 32 катушки смещения. 32 нужно для сканирования всего массива.

При желании, средства крышки, такие как крышка 35, показанная на ФИГ. 1, могут быть предусмотрены для закрытия возмущенных или открытых сторон 15 стержней в массиве столбцов. Крышка может быть прикреплена к монтажному средству любым удобным способом, таким как, например, «защелкивающееся» приспособление, и может быть расположена между монтажным средством и серией направляющих катушек 33, так что крышка и монтажное средство окружены смещающими катушками 33. Средства покрытия должны быть изготовлены из материала с низкими потерями и низкой диэлектрической проницаемостью, чтобы было небольшое ослабление излучаемой или принимаемой электромагнитной энергии за счет поглощения и чтобы надлежащее полное сопротивление согласовывалось с стержни обеспечены. Подходящим материалом для покрытия может быть вышеупомянутый термореактивный сшитый сополимер стирола, например «Rexolite 1422».

Основное преимущество антенной решетки согласно изобретению состоит в том, что она является действительно конформной антенной решеткой, поскольку ее можно сгибать или деформировать до некоторой степени для удовлетворения конкретных требований по установке. Следует отметить, что рефлекторная пластина 18 монтажного средства 13, как описано выше, представляет собой по существу плоскую пластину, которая расположена по существу ортогонально по отношению как к вышеупомянутым первой, так и ко второй плоскостям. Однако, как показано на фиг. 5 чертежей можно использовать изогнутую отражающую пластину 18′. Изогнутая отражательная пластина 18′, показанная на фиг. 5 представляет собой сечение цилиндрической поверхности, большая ось которой практически параллельна продольным осям стержней 12. Кривизна пластины 18′ должна быть относительно «плавной», поскольку, как видно из фиг. 5, по мере увеличения кривизны пластины отдельные антенные лучи, создаваемые каждым из стержней 12 в вышеупомянутой второй плоскости, имеют тенденцию к расхождению, так что единственный луч, создаваемый решеткой во второй плоскости, не будет лучом 17 в форме карандаша. показано на фиг. 4 рисунка. Чтобы исправить расходимость луча, вызванную кривизной пластины отражателя, необходимо увеличить количество стержней в решетке, чтобы вернуть лучу его форму карандаша. Соответственно, существует «компромисс» между кривизной пластины отражателя и количеством стержней, которые необходимо использовать в решетке, чтобы получить луч антенной решетки в форме карандаша. Следовательно, степень кривизны должна быть относительно небольшой, чтобы общий размер антенной решетки был как можно меньше.

Считается очевидным, что многие изменения могут быть внесены в конструкцию и описаны с использованием вышеизложенной антенной решетки, и многие, казалось бы, различные варианты осуществления изобретения могут быть сконструированы, не выходя за его рамки. Например, в монтажном средстве 13, показанном на чертежах, отражательная пластина 18 показана как имеющая множество взаимно параллельных пазов, образованных на одной стороне пластины, в которых расположены стержни 12, так что пластина 20 подавления образована стенками пазов пластины отражателя. Хотя эту конструкцию легко изготовить с помощью простых методов механической обработки пазов из одной пластины, очевидно, что пластина отражателя и пластины гасителя могут быть отдельными элементами, которые скреплены друг с другом подходящими средствами. Соответственно, предполагается, что все материалы, содержащиеся в приведенном выше описании или показанные на прилагаемых чертежах, следует интерпретировать как иллюстративные, а не как ограничивающие.