Диоды кремниевые, эпитаксиально-диффузиогшые. Предназначены для преобразования переменного напряжения частотой до 100 кГц. Выпускаются в металлопластмассовом корпусе с гибкими выводами (металлическое основание корпуса соединено с отрицательным электродом). Тип диода и схема соединения электродов с выводами приводятся на корпусе. Масса диода не более 4 г.
Крепление диодов в аппаратуре рекомендуется осуществлять путем приклеивания теплопроводящим клеем, не приводящим к разрушению конструкции диода, или с помощью крепежного фланца. Усилие прижима должно быть 29.4..49 Н (3…5 кГс). Пайку выводов рекомендуется проводить при температуре не выше +250…+270°С в течение не более 5 с не ближе 5 мм от корпуса.
Характеристики диода КД2999
Параметр
Обозначение
Маркировка
Значение
Ед. изм.
Максимальное постоянное обратное напряжение.
Uo6p max, Uo6p и max
КД2999А
200; 250*
В
КД2999Б
100; 200*
КД2999В
50; 100*
Максимальный постоянный прямой ток.
Iпp max, Iпp ср max, I*пp и max
КД2999А
20; 100*
А
КД2999Б
20; 100*
КД2999В
20; 100*
Максимальная рабочая частота диода
fд max
КД2999А
100
кГц
КД2999Б
100
КД2999В
100
Постоянное прямое напряжение
Uпр не более (при Iпр, мА)
КД2999А
1 (20 А)
В
КД2999Б
1 (20 А)
КД2999В
1 (20 А)
Постоянный обратный ток
Iобр не более (при Uобр, В)
КД2999А
200 (250)
мкА
КД2999Б
200 (200)
КД2999В
200 (100)
Время обратного восстановления — время переключения диода с заданного прямого тока на заданное обратное напряжение от момента прохождения тока через нулевое значение до момента достижения обратным током заданного значения
tвос, обр
КД2999А
≤0.2
мкс
КД2999Б
≤0.2
КД2999В
≤0.2
Общая емкость
Сд (при Uобр, В)
КД2999А
—
пФ
КД2999Б
—
КД2999В
—
Описание значений со звездочками(*) смотрите в буквенных обозначениях параметров диодов.
Если вы нашли ошибку, пожалуйста, выделите фрагмент текста и нажмите Ctrl+Enter.
КД2999А (БЕЗ КРЕПЕЖА), Мощный выпрямительный диод
КД2999А (БЕЗ КРЕПЕЖА), Мощный выпрямительный диод — Доступно: 866 шт. на складе в Москве
РЭК — поставка микросхем и электронных компонентов. Более 1 700 000 наименований отечественных и импортных производителей.
РЭК
Диоды
КД2999А (БЕЗ КРЕПЕЖА), Мощный выпрямительный диод
Производитель: Россия
Арт: 36982
Техническая спецификация
Тип диода
—
Максимальное постоянное обратное напряжение,В
—
Максимальный прямой (выпрямленный за полупериод) ток,А
Приведенная информация носит справочный характер и не является публичной офертой в соответствии с пунктом 2 статьи 437 ГК РФ. Общую стоимость с учётом доставки Вам сообщит менеджер.
УНИВЕРСАЛЬНЫЕ И БЫСТРОДЕЙСТВУЮЩИЕ ДИОДЫ
Основные параметры:
Iпр. — Максимально допустимый прямой ток Uобр. — Максимально допустимое обратное напряжение Uпад. — Максимальное прямое падение напряжения tвосст. — Время восстановления
Купим неликвидные диоды КД2999Б. Приобретаем диоды КД2999Б, работаем в любых областях и городах РФ. Цена: Самая лучшая!
КД2998Г
Закупаем неликвиды: диоды КД2998Г. Приобретаем диоды, работаем и приобретаем диоды во всех регионах и городах России. Цена: Дорогая!
КД2998Б
Приобретаем неликвидные диоды КД2998Б. Приобретаем диоды, рассматриваем предложения во всех региональных центрах, областях и городах России. Цена: Приятно удивит вас!
КД2997В
Приобретаем неликвидные диоды КД2997В. Выкупим диоды, работаем и сотрудничаем в любых областях, городах и региональных центрах России. Цена: Дорого!
КД2997А
Закупаем неликвиды: диоды КД2997А. Закупим диоды, работаем в любых регионах, региональных центрах и городах Российской Федерации. Цена: Самая высокая!
КД2999Б
Купим неликвидные диоды КД2999Б. Приобретаем диоды КД2999Б, работаем в любых областях и городах РФ. Цена: Самая лучшая!
КД2998Г
Закупаем неликвиды: диоды КД2998Г. Приобретаем диоды, работаем и приобретаем диоды во всех регионах и городах России. Цена: Дорогая!
КД2998Б
Приобретаем неликвидные диоды КД2998Б. Приобретаем диоды, рассматриваем предложения во всех региональных центрах, областях и городах России. Цена: Приятно удивит вас!
КД2997В
Приобретаем неликвидные диоды КД2997В. Выкупим диоды, работаем и сотрудничаем в любых областях, городах и региональных центрах России. Цена: Дорого!
КД2997А
Закупаем неликвиды: диоды КД2997А. Закупим диоды, работаем в любых регионах, региональных центрах и городах Российской Федерации. Цена: Самая высокая!
КД2999А
Купим неликвиды: диоды КД2999А. Покупаем диоды, рассматриваем предложения в любых городах, регионах и областях России. Цена: Высокая!
КД2998В
Закупим неликвидные диоды КД2998В. Выкупим диоды, работаем и покупаем диоды типа КД2998В во всех региональных центрах, областях и регионах Российской Федерации. Цена: Лучшая!
КД2998А
Купим неликвиды: диоды КД2998А. Рассматриваем предложения о регулярном сотрудничестве во всех регионах и городах Российской Федерации. Цена: Дорогая и высокая!
КД2997Б
Покупаем неликвиды: диоды КД2997Б. Выкупаем детали, работаем во всех регионах, региональных центрах и областях России. Цена: Выше рыночной!
КД2995Е
Выкупаем неликвидные диоды КД2995Е. Приобретем диоды, работаем в любых региональных центрах и городах РФ. Цена: Рыночная!
КД2999А
Купим неликвиды: диоды КД2999А. Покупаем диоды, рассматриваем предложения в любых городах, регионах и областях России. Цена: Высокая!
КД2998В
Закупим неликвидные диоды КД2998В. Выкупим диоды, работаем и покупаем диоды типа КД2998В во всех региональных центрах, областях и регионах Российской Федерации. Цена: Лучшая!
КД2998А
Купим неликвиды: диоды КД2998А. Рассматриваем предложения о регулярном сотрудничестве во всех регионах и городах Российской Федерации. Цена: Дорогая и высокая!
КД2997Б
Покупаем неликвиды: диоды КД2997Б. Выкупаем детали, работаем во всех регионах, региональных центрах и областях России. Цена: Выше рыночной!
КД2995Е
Выкупаем неликвидные диоды КД2995Е. Приобретем диоды, работаем в любых региональных центрах и городах РФ. Цена: Рыночная!
Amazon.com: S.U.R. & R Tools KD2999A диод Silicon 100A 250V СССР 2 шт: Industrial & Scientific
Цена:
13 долларов.50 +4,99 $
перевозки
Убедитесь, что это подходит
введя номер вашей модели.
КД2999А диод кремний 100А 250В СССР 2 шт.
На нашем складе более 25 000 наименований. Полные списки можно найти здесь: www.amazon.com/shops/A19NX3RFNSYB6R.
Если вы не можете найти нужный товар, свяжитесь с нами.
Техническое описание PDF Поиск по сайту
Номер детали
Функция
Производителей
PDF
AP4028EH
МОП-транзистор с N-канальным режимом расширения
Усовершенствованная силовая электроника
AP9962GH-HF
N-канальный силовой полевой МОП-транзистор в режиме расширения
Усовершенствованная силовая электроника
AP9962GJ-HF
N-канальный силовой полевой МОП-транзистор в режиме расширения
Усовершенствованная силовая электроника
AP9971GM-HF
Двойной N-канальный полевой МОП-транзистор с расширенным режимом работы
Усовершенствованная силовая электроника
BYW30-50
Выпрямительные диоды со сверхбыстрым восстановлением
Philips
BYW80-200G
Выпрямители мощности
ON Полупроводник
BYW80FP-200
ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫЕ ДИОДЫ ДЛЯ БЫСТРОГО ВОССТАНОВЛЕНИЯ
STMicroelectronics
ВЕНТИЛЯТОР 4800AMY
Комбинация контроллеров PFC / PWM
Фэйрчайлд Полупроводник
FAN4800ANY
Комбинация контроллеров PFC / PWM
Fairchild Semiconductor
ВЕНТИЛЯТОР 4800AS
Комбинация контроллеров PFC / PWM
Фэйрчайлд Полупроводник
Схема для тестирования максимальных возможностей tl494.Автомобильное зарядное устройство для TL494
Автомобильное зарядное устройство
или регулируемый лабораторный блок питания с выходным напряжением 4-25 В и током до 12А можно сделать из ненужного компьютерного блока питания AT или ATX.
Рассмотрим несколько вариантов схем ниже:
Параметры
От компьютерного блока питания мощностью 200Вт можно получить 10 — 12А.
Схема питания
AT для TL494
Несколько цепей питания ATX на TL494
Переделка
Основная переделка такова, все лишние провода от БП припаяем к разъемам, осталось всего 4 штуки желтых + 12В и 4 штуки черного корпуса, скручиваем их в жгуты.Находим на плате микросхему с номером 494, перед номером могут стоять разные буквы DBL 494, TL 494, а также аналоги MB3759, KA7500 и другие с аналогичной схемой включения. Ищем резистор идущий от 1-й ножки этой микросхемы до +5 В (именно там был красный жгут проводов) и снимаем его.
Для регулируемого источника питания (4–25 В) сопротивление R1 должно быть 1 кОм. Также желательно для блока питания увеличить емкость электролита на выходе 12В (этот электролит лучше исключить для зарядного устройства), сделать несколько витков на ферритовом кольце желтым лучом (+ 12В) (2000НМ, 25 мм. по диаметру не критично).
Также следует учитывать, что на выпрямителе на 12 вольт стоит диодная сборка (или 2 встречно подключенных диода), рассчитанная на ток до 3 А, ее следует поменять на ту, что на 5 вольт. выпрямительный, он рассчитан на 10 А, 40 В, лучше поставить диодную сборку BYV42E-200 (сборка диодов Шоттки Iпр = 30 А, В = 200 В), либо 2 встречно подключенных мощных диода КД2999 или как в таблице ниже.
Если блок питания ATX для запуска необходимо подключить вывод soft-on к общему проводу (зеленый провод идет к разъему).Вентилятор нужно повернуть на 180 градусов, чтобы он дул внутрь агрегата, если вы используете его как блок питания, то лучше запитать вентилятор с 12-й ножки микросхемы через резистор 100 Ом.
Корпус желательно сделать из диэлектрика, не забывая про вентиляционные отверстия, их должно хватить. Родной металлический корпус, пользуйтесь на свой страх и риск.
Бывает, что при включении блока питания на большой ток может сработать защита, правда у меня не работает на 9А, если кто столкнется с этим, следует задержать нагрузку при включении на пару секунд.
Еще один интересный вариант переделки блока питания компьютера.
В этой схеме регулируются напряжение (от 1 до 30 В) и ток (от 0,1 до 10 А).
Для самодельного агрегата хорошо подходят индикаторы напряжения и тока. Вы можете купить их на сайте Мастерок.
П О П У Л Ь Н О Е:
Когда я выезжаю на машине, я беру с собой ноутбук …
Однажды на радиолюбительском сайте я наткнулся на статью о том, как сделать автомобильный адаптер для ноутбука.
Простая схема (см. Ниже) — одна микросхема и пара транзисторов …
ИМПУЛЬСНЫЙ БЛОК ПИТАНИЯ ДЛЯ TL494 И IR2110
Большинство автомобильных и сетевых преобразователей напряжения построены на базе специализированного контроллера TL494, и, поскольку он является основным, было бы несправедливо не рассказать вкратце о принципе его работы. Контроллер TL494 представляет собой пластиковый корпус DIP16 (есть варианты в планарном корпусе, но в этих конструкциях он не используется).Функциональная схема контроллера представлена на рис. 1.
Рисунок 1 — Структурная схема микросхемы TL494.
Как видно из рисунка, микросхема TL494 имеет очень развитые схемы управления, что позволяет строить на ее основе преобразователи практически под любые требования, но сначала несколько слов о функциональных узлах контроллера. Цепи ионной защиты и защиты от пониженного напряжения. Схема включается, когда источник питания достигает порога 5.5..7,0 В (типовое значение 6,4 В). До этого момента внутренние шины управления запрещают работу генератора и логической части схемы. Ток холостого хода при напряжении питания + 15В (выходные транзисторы отключены) не более 10 мА. ION + 5V (+4,75… + 5,25 В, стабилизация выхода не хуже +/- 25 мВ) обеспечивает протекающий ток до 10 мА. Подать питание на эталон можно только с помощью эмиттерного повторителя npn (см. ТИ страницы 19-20), но на выходе такого «стабилизатора» напряжение будет сильно зависеть от тока нагрузки. Генератор генерирует на синхронизирующем конденсаторе Сt (вывод 5) пилообразное напряжение 0 … + 3,0 В (амплитуда задается ION) для TL494 Texas Instruments и 0 … + 2,8 В для TL494 Motorola (что можно ли ожидать от других?) соответственно для TI F = 1.0 / (RtCt), для Motorola F = 1.1 / (RtCt). Допустимые рабочие частоты от 1 до 300 кГц, а рекомендуемый диапазон — Rt = 1 … 500 кОм, Ct = 470 пФ … 10 мкФ. При этом типичный температурный дрейф частоты составляет (естественно, без учета дрейфа установленных компонентов) +/- 3%, а дрейф частоты в зависимости от напряжения питания находится в пределах 0.1% во всем допустимом диапазоне. Для удаленного отключения , вы можете использовать внешний ключ, чтобы замкнуть вход Rt (6) на выход ION, или — замкнуть Ct на землю. Конечно, при выборе Rt, Ct необходимо учитывать сопротивление утечки открытого переключателя. Вход управления фазой покоя (рабочий цикл) через компаратор фазы покоя устанавливает требуемую минимальную паузу между импульсами в плечах цепи. Это необходимо как для предотвращения сквозного тока в силовых каскадах вне ИС, так и для обеспечения стабильной работы триггера — время переключения цифровой части TL494 составляет 200 нс.Выходной сигнал активируется, когда пила на CT превышает напряжение на управляющем входе 4 (DT). На тактовых частотах до 150 кГц при нулевом управляющем напряжении фаза покоя = 3% периода (эквивалентное смещение управляющего сигнала 100..120 мВ), на высоких частотах встроенная коррекция расширяет фазу покоя до 200. .300 нс. Используя входную цепь DT, можно установить фиксированную фазу покоя (делитель R-R), режим плавного пуска (R-C), дистанционное отключение (клавиша), а также использовать DT в качестве входа линейного управления.Входная схема построена на транзисторах pnp, поэтому входной ток (до 1,0 мкА) вытекает из ИС, а не в нее. Сила тока достаточно велика, поэтому следует избегать резисторов с высоким сопротивлением (не более 100 кОм). См. TI, стр. 23, где приведен пример защиты от перенапряжения с использованием 3-проводного стабилитрона TL430 (431). Усилители ошибок — собственно операционные усилители с Ku = 70..95 дБ при постоянном напряжении (60 дБ для ранних серий), Ku = 1 на 350 кГц. Входные цепи — pnp-транзисторы, поэтому входной ток (до 1.0 мкА) вытекает из ИС, а не втекает в нее. Ток достаточно большой для ОУ, напряжение смещения тоже (до 10 мВ), поэтому в цепях управления следует избегать использования резисторов с высоким сопротивлением (не более 100 кОм). Но благодаря использованию pnp-входов диапазон входного напряжения составляет от -0,3 В до Vpower-2V При использовании RC-частотно-зависимой операционной системы помните, что выход усилителей на самом деле является несимметричным (последовательный диод !), Так он зарядит конденсатор (вверх), а разрядиться вниз долго будет.Напряжение на этом выходе находится в диапазоне 0 … + 3,5 В (чуть больше размаха генератора), затем коэффициент напряжения резко падает и примерно при 4,5 В на выходе усилители насыщаются. Аналогичным образом следует избегать использования резисторов с низким сопротивлением в выходных цепях усилителей (контурах обратной связи). Усилители не предназначены для работы в пределах одного такта. При задержке распространения сигнала внутри усилителя 400 нс они слишком медленные для этого, а логика управления триггером не позволяет (на выходе были бы побочные импульсы).В реальных схемах PN частота среза цепи обратной связи выбирается порядка 200-10000 Гц. Логика триггера и управления выходом — При напряжении питания не менее 7В, если напряжение пилы на генераторе больше, чем на управляющем входе DT, и если напряжение пилы больше, чем на любом из усилителей ошибки (с учетом встроенных пороговых значений) и смещения), выход схемы разрешен. Когда генератор сбрасывается с максимума на ноль, выходы отключаются.Триггер с парафазным выходом делит частоту пополам. При логическом 0 на входе 13 (режим вывода) фазы триггера объединяются по ИЛИ и подаются одновременно на оба выхода, при логической 1 они подаются парафазно на каждый выход отдельно. Выходные транзисторы — npn Darlingtons со встроенной тепловой защитой (но без защиты от перегрузки по току). Таким образом, минимальное падение напряжения между коллектором (обычно замкнутым на положительную шину) и эмиттером (на нагрузке) составляет 1,5 В (типично при 200 мА), а в схеме с общим эмиттером оно немного лучше, 1 .1 В тип. Максимальный выходной ток (с одним открытым транзистором) ограничен 500 мА, максимальная мощность для всего кристалла — 1 Вт. Импульсные блоки питания постепенно вытесняют своих традиционных родственников в звукорежиссуре, поскольку выглядят заметно привлекательнее как с экономической, так и с общей точки зрения. Тот же фактор, что импульсные блоки питания вносят вклад в искажение усилителя, а именно появление дополнительных обертонов, уже теряет актуальность в основном по двум причинам — современная элементная база позволяет конструировать преобразователи с частотой преобразования существенно выше 40 кГц. , следовательно, модуляция источника питания, вносимая источником питания, уже будет в ультразвуке.Кроме того, более высокую частоту питания намного легче отфильтровать, а использование двух L-образных LC-фильтров в цепях питания уже достаточно сглаживает пульсации на этих частотах. Конечно, в этой бочке меда есть и ложка дегтя — разница в цене между типовым блоком питания для усилителя мощности и импульсным становится более заметной с увеличением мощности этого блока, т.е. чем мощнее блок питания, тем он выгоднее по сравнению со стандартным аналогом. И это еще не все. При использовании импульсных блоков питания необходимо придерживаться правил установки высокочастотных устройств, а именно использования дополнительных экранов, подводки общего провода к радиаторам силовой части, а также правильной разводки заземление и подключение экранирующих оплеток и проводов. После небольшого лирического отступления об особенностях импульсных блоков питания для усилителей мощности приводится принципиальная схема блока питания на 400 Вт:
Рисунок 1.Принципиальная схема импульсного блока питания для усилителей мощности до 400 Вт ПОВЫШЕНИЕ В ХОРОШЕМ КАЧЕСТВЕ
TL494 служит управляющим контроллером в этом источнике питания. Конечно, для этой задачи существуют более современные микросхемы, однако мы используем именно этот контроллер по двум причинам — его ОЧЕНЬ легко купить. Довольно долгое время в производимых блоках питания использовался TL494 от Texas Instruments, проблем с качеством не было. Усилитель ошибки покрыт ООС, что позволяет добиться довольно большого кофе.стабилизация (соотношение резисторов R4 и R6). После контроллера TL494 идет драйвер полумоста IR2110, который фактически управляет затворами силовых транзисторов. Использование драйвера позволило отказаться от согласующего трансформатора, который широко применяется в компьютерных блоках питания. Драйвер IR2110 загружается в ворота через цепи R24-VD4 и R25-VD5, ускоряющие закрытие драйверов поля. Силовые выключатели VT2 и VT3 работают на первичной обмотке силового трансформатора.Средняя точка, необходимая для получения переменного напряжения в первичной обмотке трансформатора, образована элементами R30-C26 и R31-C27. Несколько слов об алгоритме импульсного питания TL494: В момент подачи сетевого напряжения 220 В происходит заражение емкостей первичных фильтров С15 и С16 через резисторы R8 и R11, что не позволяет диоловый мост ВД на перегрузку током короткого замыкания полностью разряженных С15 и С16.При этом конденсаторы С1, С3, С6, С19 заряжаются через линию резисторов R16, R18, R20 и R22, стабилизатор 7815 и резистор R21. Как только напряжение на конденсаторе C6 достигает 12 В, стабилитрон VD1 «пробивается» и через него начинает течь ток, заряжающий конденсатор C18, и как только положительный вывод этого конденсатора достигает значения, достаточного для размыкания тиристор VS2 откроется. Это приведет к включению реле К1, которое своими контактами будет шунтировать токоограничивающие резисторы R8 и R11.Кроме того, разомкнутый тиристор VS2 откроет транзистор VT1 к контроллеру TL494 и драйверу полумоста IR2110. Контроллер перейдет в режим плавного пуска, продолжительность которого зависит от значений R7 и C13. Во время плавного пуска длительность импульсов, открывающих силовые транзисторы, постепенно увеличивается, тем самым постепенно заряжая вторичные силовые конденсаторы и ограничивая ток через диоды выпрямителя. Продолжительность увеличивается до тех пор, пока количество вторичной мощности не станет достаточным для открытия светодиода оптопары IC1.Как только яркость светодиода оптопары станет достаточной для открытия транзистора, длительность импульса перестанет увеличиваться (рисунок 2).
Рисунок 2. Режим плавного пуска.
Здесь следует отметить, что продолжительность плавного пуска ограничена, так как тока, проходящего через резисторы R16, R18, R20, R22, недостаточно для питания контроллера TL494, драйвера IR2110 и включенной обмотки реле — питание Напряжение на этих микросхемах начнет уменьшаться и вскоре снизится до значения, при котором TL494 перестанет генерировать управляющие импульсы.И именно к этому моменту режим плавного пуска должен быть завершен, а преобразователь должен вернуться в нормальный рабочий режим, поскольку контроллер TL494 и драйвер IR2110 получают основное питание от силового трансформатора (VD9, VD10 — выпрямитель средней точки, R23-C1-C3 — это RC-фильтр, IC3 — стабилизатор на 15 В), и именно поэтому конденсаторы C1, C3, C6, C19 имеют такие большие номиналы — они должны поддерживать питание контроллера до тех пор, пока он не войдет в нормальный режим работы. TL494 стабилизирует выходное напряжение, изменяя длительность управляющих импульсов силовых транзисторов на постоянной частоте — Ширина и импульсная M модуляция — PWM … Это возможно только в том случае, если значение вторичного напряжения силового трансформатора выше требуемого на выходе стабилизатора не менее чем на 30%, но не более чем на 60%.
Рисунок 3. Принцип работы стабилизатора ШИМ.
При увеличении нагрузки выходное напряжение начинает уменьшаться, светодиод оптопары IC1 начинает меньше светиться, транзистор оптопары закрывается, понижая напряжение на усилителе ошибки и тем самым увеличивая длительность управляющих импульсов до срабатывания напряжение достигает значения стабилизации (рисунок 3).При уменьшении нагрузки напряжение начнет расти, светодиод оптопары IC1 начнет светиться ярче, тем самым открыв транзистор и уменьшив длительность управляющих импульсов до тех пор, пока значение эффективного значения выходного напряжения не уменьшится до стабилизированное значение. Величина стабилизированного напряжения регулируется подстроечным резистором R26. Следует отметить, что контроллер TL494 не регулирует длительность каждого импульса в зависимости от выходного напряжения, а регулирует только среднее значение, т.е.е. измерительная часть имеет некоторую инерцию. Однако даже с установленными конденсаторами во вторичном блоке питания емкостью 2200 мкФ провалы питания при пиковых кратковременных нагрузках не превышают 5%, что вполне приемлемо для оборудования HI-FI. Обычно мы ставим конденсаторы во вторичный источник питания емкостью 4700 мкФ, что дает уверенный запас по пиковым значениям, а использование дросселя групповой стабилизации позволяет нам контролировать все 4 выходных напряжения питания. Источник питания импульсного блока снабжен защитой от перегрузки, измерительным элементом которой является трансформатор тока ТВ1.Как только ток достигает критического значения, тиристор VS1 открывается и шунтирует питание конечного каскада контроллера. Управляющие импульсы пропадают и блок питания переходит в дежурный режим, в котором он может находиться довольно долго, так как тиристор VS2 остается разомкнутым — тока, протекающего через резисторы R16, R18, R20 и R22, достаточно, чтобы он оставался разомкнутым . Как рассчитать трансформатор тока. Для вывода БП из дежурного режима необходимо нажать кнопку SA3, которая своими контактами обойдет тиристор VS2, ток через него перестанет течь и он замкнется.Как только контакты SA3 размыкаются, транзистор VT1 закрывается, обесточивая контроллер и драйвер. Таким образом, схема управления перейдет в режим минимального потребления — тиристор VS2 закрыт, следовательно, реле К1 выключено, транзистор VT1 закрыт, следовательно, контроллер и драйвер обесточены. Конденсаторы С1, С3, С6 и С19 начинают заряжаться, и как только напряжение достигает 12 В, тиристор VS2 открывается и включается импульсный блок питания. Если нужно перевести блок питания в дежурный режим, можно воспользоваться кнопкой SA2, при ее нажатии база и эмиттер транзистора VT1 будут соединены.Транзистор закроется и обесточит контроллер и драйвер. Управляющие импульсы исчезнут, и вторичные напряжения также исчезнут. Однако питание не будет отключено с реле К1, и преобразователь не будет перезапущен. Данная схемотехника дает возможность собирать блоки питания от 300-400 Вт до 2000 Вт, конечно, что некоторые элементы схемы придется заменить, так как по своим параметрам они просто не выдерживают больших нагрузок. При сборке более мощных вариантов стоит обратить внимание на конденсаторы сглаживающих фильтров первичного источника питания С15 и С16.Суммарная емкость этих конденсаторов должна быть пропорциональна мощности источника питания и соответствовать доле 1 Вт выходной мощности преобразователя напряжения, соответствующей 1 мкФ конденсатора первичного фильтра источника питания. Другими словами, если мощность блока питания 400 Вт, то следует использовать 2 конденсатора по 220 мкФ, если мощность 1000 Вт, то необходимо установить 2 конденсатора по 470 мкФ или два по 680 мкФ. Это требование преследует две цели. Во-первых, уменьшается пульсация первичного напряжения питания, что упрощает стабилизацию выходного напряжения.Во-вторых, использование двух конденсаторов вместо одного облегчает работу самого конденсатора, так как электролитические конденсаторы серии ТК достать гораздо проще, и они не совсем предназначены для использования в высокочастотных источниках питания — внутреннее сопротивление составляет слишком высоко и на высоких частотах эти конденсаторы будут нагреваться. Используя две части, внутреннее сопротивление уменьшается, и результирующий нагрев уже распределяется между двумя конденсаторами. При использовании в качестве силовых транзисторов IRF740, IRF840, STP10NK60 и аналогичных (подробнее о наиболее часто используемых транзисторах в сетевых преобразователях см. Таблицу внизу страницы) от диодов VD4 и VD5 можно вообще отказаться, а от диодов VD4 и VD5 вообще отказаться. Значения резисторов R24 и R25 можно уменьшить до 22 Ом — мощности драйвера IR2110 хватит для управления этими транзисторами.Если собирается более мощный импульсный блок питания, то потребуются более мощные транзисторы. Следует обратить внимание как на максимальный ток транзистора, так и на его мощность рассеивания — источники питания с импульсной стабилизацией очень чувствительны к правильности питаемого питания и без него силовые транзисторы нагреваются сильнее, так как токи образуются из-за самоиндукции начинают протекать диоды, установленные в транзисторах. Узнайте больше о выборе демпфера. Время закрытия, увеличивающееся без питания, также вносит существенный вклад в нагрев — транзистор дольше находится в линейном режиме. Довольно часто забывают еще об одной особенности полевых транзисторов — с повышением температуры их максимальный ток уменьшается, причем довольно сильно. Исходя из этого, при выборе силовых транзисторов для импульсных источников питания вы должны иметь как минимум в два раза больший ток для блоков питания усилителя мощности и в три раза — для устройств, работающих на большой неизменной нагрузке, например, индукционной плавильной печи или декоративного освещения. , питание низковольтного электроинструмента. Стабилизация выходного напряжения осуществляется дросселем групповой стабилизации L1 (ДГС). Обратите внимание на направление обмоток этого индуктора. Количество витков должно быть пропорционально выходным напряжениям. Конечно, есть формулы для расчета этого обмоточного блока, но практика показала, что общая мощность сердечника для ДГС должна составлять 20-25% от общей мощности силового трансформатора. Вы можете наматывать его до тех пор, пока окно не заполнится примерно на 2/3, не забывая, что если выходные напряжения разные, то обмотка с более высоким напряжением должна быть пропорционально больше, например, вам нужно два биполярных напряжения, одно на ± 35 В, а второй для питания сабвуфера напряжением ± 50 В. Намотываем ДГС сразу в четыре провода до заполнения 2/3 окна, считая витки. Диаметр рассчитывается исходя из силы тока 3-4 А / мм2. Допустим, у нас есть 22 витка, составьте пропорцию: 22 витка / 35 В = X витков / 50 В. X витков = 22 × 50/35 = 31,4 ≈ 31 виток Далее отрежьте два провода на ± 35 В. и намотать еще 9 витков на напряжение ± 50. ВНИМАНИЕ! Помните, что качество стабилизации напрямую зависит от того, насколько быстро меняется напряжение, к которому подключен диод оптопары.Для улучшения кофейной стабилизации имеет смысл подключить к каждому напряжению дополнительную нагрузку в виде резисторов 2 Вт и резисторов 3,3 кОм. Нагрузочный резистор, подключаемый к напряжению, контролируемому оптопарой, должен быть в 1,7 … 2,2 раза меньше.
Данные обмоток для сетевых импульсных источников питания на ферритовых кольцах с проницаемостью 2000 нм приведены в таблице 1.
ДАННЫЕ ТОКА ДЛЯ ИМПУЛЬСНЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ , РАСЧЕТНЫЕ МЕТОДОМ ЭНОРАСЯНА Как показали многочисленные эксперименты, количество обороты можно безопасно уменьшить на 10-15% без опасения, что сердечник войдет в насыщение.
Реализация
Стандартный размер
Частота преобразования, кГц
1 кольцо К40х25х11
Габ.мощность
Катушки к первичной обмотке
2 кольца К40х25х11
Габ. мощность
Катушки к первичной обмотке
1 кольцо К45х28х8
Габ.мощность
Катушки к первичной обмотке
2 кольца К45х28х8
Габ. мощность
Катушки к первичной обмотке
3 кольца К45х28х81
Габ.мощность
Катушки к первичной обмотке
4 кольца К45х28х8
Габ. мощность
Катушки к первичной обмотке
5 колец К45х28х8
Габ.мощность
Катушки к первичной обмотке
6 колец К45х28х8
Габ. мощность
Катушки к первичной обмотке
7 колец К45х28х8
Габ.мощность
Катушки к первичной обмотке
8 колец К45х28х8
Габ. мощность
Катушки к первичной обмотке
9 колец К45х28х8
Габ.мощность
Катушки к первичной обмотке
10 колец К45х28х81
Габ. мощность
Катушки к первичной обмотке
Однако далеко не всегда можно узнать марку феррита, особенно если это феррит от сетевых трансформаторов телевизоров.Выйти из ситуации можно, выяснив количество витков опытным путем. Подробнее об этом в видео:
Используя вышеуказанную схему импульсного источника питания, было разработано и испытано несколько подмодификаций, предназначенных для решения конкретной проблемы при различных мощностях. Чертежи печатных плат этих источников питания показаны ниже. Печатная плата импульсного стабилизированного блока питания мощностью до 1200 … 1500 Вт. Размер платы 269х130 мм.По сути, это более продвинутая версия предыдущей печатной платы … Отличается наличием дросселя групповой стабилизации, позволяющего контролировать величину всех напряжений питания, а также дополнительного LC-фильтра. Имеет управление вентилятором и защиту от перегрузки. Выходные напряжения состоят из двух биполярных источников питания и одного биполярного слаботочного источника питания для предварительных каскадов.
Внешний вид печатной платы блока питания до 1500 Вт. СКАЧАТЬ LAY
Стабилизированный импульсный блок питания мощностью до 1500… 1800 Вт можно выполнить на печатной плате размером 272х100 мм. Источник питания рассчитан на силовой трансформатор, выполненный на кольцах К45 и расположенный горизонтально. Он имеет два биполярных блока питания, которые можно объединить в один блок питания для усилителя с двухуровневым блоком питания и один биполярный слаботочный блок питания для предварительных каскадов.
Печатная плата импульсного блока питания до 1800 Вт. СКАЧАТЬ LAY
Этот блок питания может использоваться для питания оборудования автомобиля от сети.высокой мощности, например, мощные автомобильные усилители, автомобильные кондиционеры. Размеры платы 188х123. Используемые выпрямительные диоды Шоттки соединены перемычками и выходной ток может достигать 120 А при напряжении 14 В. Кроме того, блок питания может обеспечивать биполярное напряжение с нагрузочной способностью до 1 А (установлены встроенные стабилизаторы напряжения больше не позволяю). Силовой трансформатор выполнен на кольцах К45, фильтрующий дроссель силового напряжения на двух кольцах К40х25х11. Встроенная защита от перегрузки.
Внешний вид печатной платы блока питания автомобильной техники СКАЧАТЬ LAY FORMAT
Блоки питания до 2000 Вт выполнены на двух платах 275×99, расположенных одна над другой. Напряжение контролируется одним напряжением. Имеет защиту от перегрузки. Файл содержит несколько вариантов «второго этажа» для двух биполярных напряжений, для двух униполярных напряжений, для напряжений, необходимых для двух и трехуровневых напряжений. Силовой трансформатор расположен горизонтально и выполнен на кольцах К45.
Внешний вид «двухэтажного» блока питания СКАЧАТЬ LAY
Блок питания с двумя биполярными напряжениями или одним для двухуровневого усилителя выполнен на плате 277×154. Имеет дроссель групповой стабилизации, защиту от перегрузки. Силовой трансформатор находится на кольцах К45 и расположен горизонтально. Мощность до 2000 Вт.
Внешний вид печатной платы СКАЧАТЬ СЛОЙ
Практически тот же источник питания, что и выше, но с одним биполярным выходным напряжением.
Внешний вид печатной платы СКАЧАТЬ СЛОЙ
Импульсный источник питания имеет два силовых биполярных стабилизированных напряжения и один биполярный малоток. Оснащен системой управления вентилятором и защитой от перегрузки. Имеет дроссель групповой стабилизации и дополнительные LC-фильтры. Мощность до 2000 … 2400 Вт. Размер платы 278х146 мм
Внешний вид печатной платы СКАЧАТЬ СЛОЙ
Печатная плата импульсного блока питания усилителя мощности с двухуровневыми блоками питания, размером 284×184 мм, имеет дроссель групповой стабилизации и дополнительные LC-фильтры, защиту от перегрузки и управление вентиляторами.Отличительной чертой является использование дискретных транзисторов для ускорения закрытия силовых транзисторов. Мощность до 2500 … 2800 Вт.
двухуровневое питание СКАЧАТЬ LAY
Немного измененная версия предыдущей печатной платы с двумя биполярными напряжениями. Размер 285х172. Мощность до 3000 Вт.
Внешний вид печатной платы блока питания усилителя СКАЧАТЬ LAY
Импульсный блок питания мостовой сети мощностью до 4000… 4500 Вт выполнено на печатной плате размером 269×198 мм. Он имеет два биполярных напряжения питания, управление вентилятором и защиту от перегрузки. Использует дроссель групповой стабилизации. Желательно использовать внешние дополнительные L-фильтры вторичного источника питания.
Внешний вид печатной платы блока питания усилителя СКАЧАТЬ LAY
На платах гораздо больше места для ферритов, чем могло бы быть. Дело в том, что далеко не всегда нужно выходить за пределы звукового диапазона.Поэтому на досках предусмотрены дополнительные площади. На всякий случай небольшая подборка справочных данных по силовым транзисторам и линкам, где я бы их купил. Я, кстати, не раз заказывал TL494 и IR2110, ну и конечно же силовые транзисторы. Правда брал не весь ассортимент, но брака пока не попадалось.
ПОПУЛЯРНЫЕ ТРАНЗИСТОРЫ ДЛЯ ИМПУЛЬСНЫХ ИСТОЧНИКОВ ПИТАНИЯ
НАИМЕНОВАНИЕ
НАПРЯЖЕНИЕ
МОЩНОСТЬ
ОБЪЕМ ЗАТВОР
Qg (ПРОИЗВОДИТЕЛЬ)
Кто не сталкивался в своей практике с необходимостью зарядки аккумулятора и, разочаровавшись в отсутствии зарядного устройства с необходимыми параметрами, был вынужден покупать новое зарядное устройство в магазине или заново собирать нужную схему? Вот и мне неоднократно приходилось решать проблему зарядки различных аккумуляторов, когда под рукой не было подходящего зарядного устройства.Пришлось на скорую руку собрать что-нибудь простое, применительно к конкретному аккумулятору.
Ситуация была терпимой до того момента, когда возникла необходимость в массовой подготовке и, соответственно, зарядке аккумуляторов. Необходимо было изготовить несколько универсальных зарядных устройств — недорогих, работающих в широком диапазоне входных и выходных напряжений и зарядных токов.
Предлагаемые ниже зарядные устройства были разработаны для зарядки литий-ионных аккумуляторов, но есть возможность зарядки других типов аккумуляторов и композитных аккумуляторов (с использованием элементов того же типа, далее именуемые AB).
Все представленные схемы имеют следующие основные параметры: входное напряжение 15-24 В; ток заряда (регулируемый) до 4 А; Выходное напряжение (регулируемое) 0,7 — 18 В (при Uin = 19 В).
Все схемы были ориентированы на работу с блоками питания ноутбуков или работу с другими блоками питания с выходным напряжением постоянного тока от 15 до 24 Вольт и построены на распространенных компонентах, которые присутствуют на платах старых компьютерных блоков питания, блоков питания других устройств. , ноутбуки и др.
ЗУ схема № 1 (TL494)
Память на схеме 1 представляет собой мощный генератор импульсов, работающий в диапазоне от десятков до пары тысяч герц (частота менялась в ходе исследования), с регулируемой шириной импульса. Аккумулятор заряжается импульсами тока, ограниченными обратной связью, образованной датчиком тока R10, подключенным между общим проводом схемы и истоком ключа на полевом транзисторе VT2 (IRF3205), фильтром R9C2, вывод 1, который является «прямым» входом одного из усилителей ошибки микросхемы TL494.
На инверсный вход (вывод 2) того же усилителя ошибки подается напряжение сравнения от встроенного в микросхему источника опорного напряжения (опорное напряжение — вывод 14), изменяющее разность потенциалов между входами усилителя ошибки. , регулируемый с помощью переменного резистора ПР1. Как только напряжение на R10 превысит значение напряжения (установленное переменным резистором PR1) на выводе 2 микросхемы TL494, импульс зарядного тока будет прерван и возобновится снова только в следующем цикле последовательности импульсов, генерируемой микросхема-генератор. Регулируя таким образом ширину импульсов на затворе транзистора VT2, мы контролируем зарядный ток АКБ.
Транзистор VT1, включенный параллельно затвору мощного ключа, обеспечивает требуемую скорость разряда емкости затвора последнего, предотвращая «плавную» блокировку VT2. В этом случае амплитуда выходного напряжения при отсутствии АБ (или другой нагрузки) практически равна входному напряжению питания.
При резистивной нагрузке выходное напряжение будет определяться током через нагрузку (ее сопротивлением), что позволит использовать эту схему в качестве драйвера тока.
При зарядке АКБ напряжение на выходе ключа (и, следовательно, на самом АКБ) со временем будет стремиться к значению, определяемому входным напряжением (теоретически), а это, конечно, не может быть разрешено, зная, что значение напряжения заряженной литиевой батареи должно быть ограничено до 4,1 В (4,2 В). Поэтому в памяти используется схема порогового устройства, которое представляет собой триггер Шмитта (далее TSh) на операционном усилителе KR140UD608 (IC1) или на любом другом операционном усилителе.
При достижении необходимого значения напряжения на аккумуляторе, при котором потенциалы на прямом и обратном входах (контакты 3, 2 — соответственно) IC1 уравняются, на выходе операционного усилителя появится высокий логический уровень. (почти равное входному напряжению), заставляя светодиод указывать конец зарядки HL2, а светодиод оптопары Vh2 открывает свой собственный транзистор, блокируя подачу импульсов на выход U1. Ключ на VT2 закроется, аккумулятор перестанет заряжаться.
По окончании заряда аккумулятора он начнет разряжаться через обратный диод, встроенный в VT2, который будет напрямую подключен к аккумулятору, и ток разряда составит примерно 15-25 мА, с учетом разряда, в Кроме того, через элементы схемы ТШ.Если это обстоятельство кому-то покажется критичным, в зазор между стоком и отрицательной клеммой АКБ следует поставить мощный диод (желательно с небольшим прямым падением напряжения).
Гистерезис TSh в этой версии зарядного устройства выбран таким образом, что заряд начнется снова, когда напряжение на аккумуляторе упадет до 3,9 В.
Это зарядное устройство также можно использовать для зарядки последовательно подключенного лития (и не только) батареи. Достаточно откалибровать требуемый порог срабатывания с помощью переменного резистора PR3. Так, например, память, собранная по схеме 1, работает с трехсекционной последовательной АБ от ноутбука, состоящей из сдвоенных элементов, которая была установлена вместо никель-кадмиевой отвертки АВ. Блок питания от ноутбука (19V / 4.7A) подключается к зарядному устройству, собранному в штатном корпусе шуруповерта зарядного устройства вместо оригинальной схемы. Зарядный ток «нового» АБ составляет 2 А. В этом случае транзистор VT2, работая без радиатора, максимально нагревается до температуры 40-42 С. Зарядное устройство отключается естественно при достижении напряжения на АБ = 12,3В.
Гистерезис TS при изменении порога срабатывания остается неизменным в PERCENTAGE. То есть, если при напряжении отключения 4,1 В зарядное устройство было повторно включено при напряжении 3,9 В, то в этом случае зарядное устройство снова включается, когда напряжение на батарее упало до 11,7 В. Но при необходимости глубина гистерезиса может измениться.
Калибровка порога зарядного устройства и гистерезиса
Калибровка выполняется с помощью внешнего регулятора напряжения (лабораторный источник питания). Установлен верхний порог срабатывания ТШ. 1. Отсоедините верхний вывод PR3 от цепи памяти. 2. Подключаем «минус» лабораторного БП (далее везде ЛБП) к минусовой клемме для АБ (сам АБ не должен быть в цепи при настройке), «плюс» ЛБП — к плюсовой клемме АКБ. 3. Включите зарядное устройство и LBP и установите необходимое напряжение (например, 12,3 В). 4. Если горит индикация окончания заряда, поверните ползунок PR3 вниз (согласно схеме) до тех пор, пока индикация (HL2) не погаснет. 5. Медленно поверните ползунок PR3 вверх (согласно схеме), пока не загорится индикатор. 6. Медленно понижайте уровень напряжения на выходе ИБП и следите за значением, при котором индикация снова гаснет. 7. Еще раз проверьте уровень срабатывания верхнего порога. Хороший. Вы можете отрегулировать гистерезис, если вас не устраивает уровень напряжения, при котором включается зарядное устройство. 8. Если гистерезис слишком большой (зарядное устройство включается при слишком низком уровне напряжения — ниже, например, уровня разряда АКБ, открутите ползунок PR4 влево (согласно схеме) или наоборот, — если глубина гистерезиса недостаточна, — вправо (согласно диаграмме).по глубине гистерезиса пороговый уровень может сместиться на пару десятых вольта. 9. Выполните пробный запуск, повышая и понижая уровень напряжения на выходе LBP.
Установить текущий режим стало еще проще. 1. Отключаем пороговое устройство любыми доступными (но безопасными) способами: например, «поставив» двигатель PR3 на общий провод устройства или «закоротив» светодиод оптопары. 2. Вместо АБ подключаем к выходу зарядного устройства нагрузку в виде лампочки на 12 вольт (например для регулировки я использовал пару лампочек на 20 ватт). 3. Амперметр входит в разрыв любого из проводов питания на входе зарядного устройства. 4. Установите ползунок PR1 на минимум (как можно влево по схеме). 5. Включите память. Плавно вращайте ручку регулировки PR1 в направлении увеличения тока до получения необходимого значения. Можно попробовать изменить сопротивление нагрузки в сторону меньших значений ее сопротивления, подключив параллельно, скажем, еще одну такую же лампу, или даже «закоротить» выход зарядного устройства.В этом случае сила тока не должна существенно измениться.
В процессе тестирования устройства выяснилось, что частоты в диапазоне 100-700 Гц оказались оптимальными для данной схемы при условии использования IRF3205, IRF3710 (минимальный нагрев). Поскольку TL494 не используется в полной мере в этой схеме, свободный усилитель ошибок микросхемы можно использовать, например, для работы с датчиком температуры.
Следует учитывать, что даже правильно собранный импульсный прибор не будет работать корректно при неправильной разводке.Поэтому не следует пренебрегать опытом сборки силовых импульсных устройств, неоднократно описанным в литературе, а именно: все же «силовые» соединения должны располагаться на кратчайшем расстоянии друг от друга (в идеале — в одной точке). Так, например, такие точки подключения, как коллектор VT1, выводы резисторов R6, R10 (точки соединения с общим проводом схемы), вывод 7 U1 — следует объединить практически в одной точке или посредством прямого короткий и широкий проводник (автобус).То же касается стока VT2, выход которого надо «повесить» прямо на клемму »-« АВ ». Выводы IC1 также должны находиться в непосредственной «электрической» близости от выводов AB.
ЗУ схема №2 (TL494)
Схема 2 мало чем отличается от схемы 1, но если предыдущий вариант зарядного устройства был придуман для работы с отверткой AB, то зарядное устройство на схеме 2 задумывалось как универсальный, малогабаритный (без лишних элементов настройки), рассчитанный на работу как с составными, последовательно соединенными элементами до 3-х, так и с одиночными.
Как видите, для быстрого изменения текущего режима и работы с другим количеством последовательно соединенных элементов были введены фиксированные настройки с подстроечными резисторами PR1-PR3 (настройка тока), PR5-PR7 (настройка порога окончания зарядки для различное количество ячеек) и переключатели SA1 (выбор тока зарядки) и SA2 (выбор количества аккумуляторных ячеек AB). Переключатели имеют два направления, в которых их вторые секции переключают светодиоды индикации выбора режима.
Еще одно отличие от предыдущего устройства — использование второго усилителя ошибки TL494 в качестве порогового элемента (включается по схеме TSh), определяющего окончание зарядки аккумулятора.
Ну и, конечно же, в качестве переключателя был использован транзистор p-проводимости, что упростило полноценное использование TL494 без использования дополнительных компонентов.
Метод установки порогов окончания зарядки и текущего режима тот же , что и для настройки предыдущей версии зарядного устройства. Конечно, для разного количества элементов порог срабатывания изменится многократно.
При тестировании этой схемы был замечен более сильный нагрев ключа на транзисторе VT2 (при прототипировании я использую транзисторы без радиатора).По этой причине следует использовать другой транзистор (которого у меня просто не было) соответствующей проводимости, но с лучшими параметрами тока и меньшим сопротивлением открытого канала, или удвоить количество транзисторов, указанных в схеме, подключив их параллельно с отдельным затвором. резисторы.
Использование этих транзисторов (в «одиночном» варианте) в большинстве случаев не критично, но в этом случае планируется размещение компонентов устройства в малогабаритном корпусе с использованием малогабаритных радиаторов или вообще без радиаторов. .
ЗУ схема №3 (TL494)
В зарядном устройстве на схеме 3 добавлено автоматическое отключение АКБ от зарядного устройства с переключением на нагрузку. Это удобно для проверки и исследования неизвестных АБ. Гистерезис ТШ для работы с разрядом АКБ следует увеличить до нижнего порога (включения зарядного устройства), равного полной разрядке АКБ (2,8-3,0 В).
ЗУ номер цепи 3а (TL494)
Схема 3а — как вариант схемы 3.
Схема памяти №4 (TL494)
Память в схеме 4 не сложнее, чем в предыдущих устройствах, но отличие от предыдущих схем в том, что здесь АКБ заряжается постоянным током, а само зарядное устройство является зарядным устройством. стабилизированный регулятор тока и напряжения и может использоваться в качестве модуля лабораторного источника питания, классически построенного по канонам «даташита».
Такой модуль всегда пригодится для стендовых испытаний как АБ, так и других устройств. Имеет смысл использовать встроенные приборы (вольтметр, амперметр).Формулы для расчета накопителя и интерференционных дросселей описаны в литературе. Скажу только, что при тестировании я использовал готовые различные дроссели (с диапазоном указанных индуктивностей), экспериментируя с частотой ШИМ от 20 до 90 кГц. Особой разницы в работе регулятора (в диапазоне выходных напряжений 2-18 В и токов 0-4 А) не заметил: мелкие изменения нагрева ключа (без радиатора) меня вполне устроили. Однако эффективность выше при использовании катушек индуктивности меньшего размера. Регулятор лучше всего работал с двумя последовательно соединенными дросселями по 22 мкГн в сердечниках с квадратной броней от преобразователей, встроенных в материнские платы ноутбуков.
Схема памяти № 5 (MC34063)
На схеме 5 на микросхеме ШИМ / ШИМ MC34063 с «довесом» на ОУ CA3130 ( могут использоваться другие операционные усилители), с помощью которых регулируется и стабилизируется ток. Данная модификация несколько расширила возможности MC34063, в отличие от классического включения микросхемы, позволив реализовать функцию плавного регулирования тока.
ЗУ схема №6 (UC3843)
На схеме 6 — вариант регулятора ПВ выполнен на микросхеме UC3843 (U1), ОУ CA3130 (IC1), оптроне LTV817. Регулирование тока в данном варианте памяти осуществляется с помощью переменного резистора PR1 на входе усилителя тока микросхемы U1, выходное напряжение регулируется с помощью PR2 на инвертирующем входе IC1. На «прямом» входе операционного усилителя присутствует «обратное» опорное напряжение.То есть регулирование выполняется относительно питания «+».
На схемах 5 и 6 в экспериментах использовались одинаковые наборы компонентов (включая дроссели). По результатам тестирования все перечисленные схемы не сильно уступают друг другу в заявленном диапазоне параметров (частота / ток / напряжение). Поэтому для повторения предпочтительнее схема с меньшим количеством компонентов.
Схема памяти № 7 (TL494)
Память на схеме 7 задумывалась как стенд с максимальной функциональностью, поэтому ограничений по объему схемы и количеству регулировок не было.Этот вариант Зарядное устройство также выполнено на базе регулятора тока и напряжения ШИ, как вариант на схеме 4. В схему внесены дополнительные режимы. 1. «Калибровка — заряд» — для установки порогов напряжения для прекращения и повторения зарядки от дополнительного аналогового регулятора. 2. «Сброс» — для сброса зарядного устройства в режим зарядки. 3. «Ток — буфер» — для перевода регулятора в токовый или буферный (ограничение выходного напряжения регулятора в совместном питании устройства с напряжением АКБ и регулятора) в режим зарядки.
Реле используется для переключения АКБ из режима «заряд» в режим «нагрузка».
Работа с памятью аналогична работе с предыдущими устройствами. Калибровка осуществляется переводом тумблера в режим «калибровка». В этом случае контакт тумблера S1 соединяет пороговое устройство и вольтметр с выходом интегрального регулятора IC2. Установив на выходе IC2 необходимое напряжение для предстоящей зарядки конкретной батареи, с помощью PR3 (плавно вращающийся) добиваются зажигания светодиода HL2 и, соответственно, срабатывает реле К1.При уменьшении напряжения на выходе IC2 происходит демпфирование HL2. В обоих случаях контроль осуществляется встроенным вольтметром. После установки параметров срабатывания ПУ тумблер переводится в режим заряда.
Схема № 8
Использование источника калибровочного напряжения можно избежать, если для калибровки использовать само зарядное устройство. В этом случае необходимо развязать выход ТШ от контроллера ШИ, не допуская его отключения по окончании заряда АБ, определяемого параметрами ТШ.Так или иначе АКБ отключится от памяти контактами реле К1. Изменения для этого случая показаны на рисунке 8. В режиме калибровки тумблер S1 отключает реле от плюса источника питания, чтобы предотвратить неправильное срабатывание. В этом случае срабатывает индикация работы ТШ. Тумблер S2 выполняет (при необходимости) принудительное включение реле К1 (только при отключенном режиме калибровки).Контакт К1.2 необходим для изменения полярности амперметра при переключении АКБ на нагрузку. Таким образом, униполярный амперметр также будет контролировать ток нагрузки. Если у вас биполярный аппарат, этот контакт можно исключить.
Конструкция зарядного устройства
В конструкциях желательно использовать потенциометры многооборотные во избежание мучений при установке необходимых параметров. Конструктивные варианты показаны на фото. Схемы были распаяны на перфорированных макетах импровизированно.Вся начинка смонтирована в корпусах от блоков питания ноутбука. Они использовались в конструкциях (после небольшой доработки также использовались как амперметры). На корпусах смонтированы розетки для внешнего подключения АКБ, нагрузки, разъем для подключения внешнего блока питания (от ноутбука).
Разработал несколько различных по функциональности и элементной базе цифровых измерителей длительности импульсов.
Более 30 рационализаторских предложений по модернизации узлов различной специализированной техники, в т.ч.- источник питания. Я давно все больше занимаюсь силовой автоматикой и электроникой.
Почему я здесь? Потому что все здесь такие же, как я. Здесь для меня много интересного, потому что я плохо разбираюсь в аудиотехнологиях, но мне хотелось бы иметь больше опыта в этом конкретном направлении.
Голос читателей
Статью одобрили 77 читателей.
Для участия в голосовании зарегистрируйтесь и войдите на сайт под своим логином и паролем.
ЗАРЯДНОЕ УСТРОЙСТВО ДЛЯ АВТОМОБИЛЬНЫХ АККУМУЛЯТОРОВ
Еще одно зарядное устройство, собранное по схеме ключевого стабилизатора тока с узлом контроля достигнутого напряжения на аккумуляторе для обеспечения его отключения по окончании зарядки. Для управления ключевым транзистором используется широко распространенная специализированная микросхема. TL494 (KIA494, KA7500B, K1114UE4). Устройство обеспечивает регулирование зарядного тока в пределах 1 … 6 А (10 А макс.) И выходного напряжения 2 … 20 В.
Ключевой транзистор VT1, диод VD5 и силовые диоды VD1 — VD4 через слюдяные прокладки, его необходимо установить на общий радиатор площадью 200 кв.м… 400 см2. Важнейшим элементом схемы является дроссель L1. Эффективность схемы зависит от качества ее изготовления. Требования к его изготовлению описаны в разделе В качестве сердечника можно использовать импульсный трансформатор от блока питания телевизоров 3USCT или аналогичный. Очень важно, чтобы магнитопровод имел щелевой зазор порядка 0,2 … 1,0
мм для предотвращения насыщения при высоких токах. Количество витков зависит от конкретной магнитной цепи и может быть в пределах 15… 100 витков провода ПЭВ-2 2,0 мм. Если количество витков слишком велико, то при работе цепи при номинальной нагрузке будет слышен низкий свистящий звук. Как правило, свистящий звук возникает только при средних токах, а при большой нагрузке индуктивность дросселя уменьшается из-за намагничивания сердечника и свист прекращается. Если свистящий звук прекращается при малых токах и при дальнейшем увеличении тока нагрузки выходной транзистор начинает резко нагреваться, то площади сердечника магнитопровода недостаточно для работы на выбранной частоте генерации — необходимо увеличить рабочую частоту микросхемы подбором резистора R4 или конденсатора С3 либо установить дроссель большего размера.При отсутствии силовых транзисторных структур p-n-p мощные транзисторы структуры n-p-n могут быть использованы в схеме n-p-n, как это показано на рисунке.
Ключевой транзистор VT1, диод VD5 и силовые диоды VD1 — VD4 необходимо установить через слюдяные прокладки на общий радиатор площадью 200 … 400 см2. Самым важным элементом схемы является дроссель L1. Эффективность схемы зависит от качества ее изготовления. В качестве сердечника можно использовать импульсный трансформатор от блока питания для телевизоров 3USCT или аналогичный.Очень важно, чтобы магнитопровод имел зазор примерно 0,5 … 1,5 мм для предотвращения насыщения при больших токах. Количество витков зависит от конкретной магнитопровода и может быть в пределах 15 … 100 витков провода ПЭВ-2 2,0 мм. Если количество витков слишком велико, то при работе цепи при номинальной нагрузке будет слышен низкий свистящий звук. Как правило, свистящий звук возникает только при средних токах, а при большой нагрузке индуктивность дросселя уменьшается из-за намагничивания сердечника и свист прекращается.
Если свистящий звук прекращается при малых токах и при дальнейшем увеличении тока нагрузки выходной транзистор начинает резко нагреваться, значит площади сердечника магнитопровода недостаточно для работы на выбранной частоте генерации — это необходимо увеличить рабочую частоту микросхемы за счет подбора резистора R4 или конденсатора С3 либо установки дросселя большего размера. При отсутствии силового транзистора p-n-p структуры в схеме n-p-n структур можно использовать мощные транзисторы, как это показано на рисунке.
В качестве диода VD5 перед дросселем L1 целесообразно использовать любые доступные диоды с барьером Шоттки, рассчитанные на ток не менее 10А и напряжение 50В, в крайнем случае можно использовать средний -частотные диоды КД213, КД2997 или аналогичные импортные. Для выпрямителя можно использовать любые мощные диоды на ток 10А или диодный мост, например KBPC3506, MP3508 или подобные. Сопротивление шунта в цепи желательно отрегулировать на необходимое.Диапазон регулировки выходного тока зависит от соотношения сопротивлений резисторов в выходной цепи 15 микросхемы. В нижнем положении ползунка регулятора резистора переменного тока согласно схеме напряжение на выводе 15 микросхемы должно совпадать с напряжением на шунте при протекании через него максимального тока. Резистор регулировки переменного тока R3 может быть установлен с любым номинальным сопротивлением, но вам нужно будет выбрать соседний постоянный резистор R2, чтобы получить необходимое напряжение на выводе 15 микросхемы. Переменный резистор для регулировки выходного напряжения R9 также может иметь широкий диапазон номинального сопротивления 2 … 100 кОм. Подбором сопротивления резистора R10 устанавливается верхний предел выходного напряжения. Нижняя граница определяется соотношением сопротивлений резисторов R6 и R7, но меньше 1 В.
